Ortak bir ızgara ile Gk 71. Güçlü bir jeneratör lambasının güç kaynağı

Uzun zamandır çok güzel ve güçlü bir lamba 813'e ve ona yakın GK-71'e yakından bakıyorum.

Görünüşe göre hala GU-13 var, ama henüz canlı rastlamadım ... Bunun bir pentot olmasını seviyorum ve doğrudan ısıtılmasını seviyorum. İthal ampul 813, ısıtma gücü tüketimi açısından biraz kazanır - GK-71 için 10 V 5 A'ya karşı 20 V 3 A. Bu nedenle, 813 RCA'yı seçtim, e-Way'den 50 $ + taahhütlü posta ile 30 $ teslimat karşılığında yeni bir tane satın alabildim. Birçok insan bana şu soruyu soruyor - neden bu kadar karmaşık lambalar yapıyorum? Anot yüksek, yüksek iç direnç, ısıtma ile ilgili zorluklar ... GM-70 ile yaptığım deneyler beni güçlü bir ULF'nin avantajları olduğuna ikna etti. Her şeyden önce, hemen hemen her akustik ile oynuyor. Başka bir avantaj çok açık değil, ama bana öyle geliyor ki, düşük güçlü ULF'lerin, güçlü doğrudan ısıtmalı lambaların yoksun olduğu tür sınırlamaları var - her şeyi oynuyorlar. En azından, daha önce GM-70'te yaptığım iki vuruş omnivordur - hem oda klasiklerini hem de ağır metalleri eşit derecede kendinden emin ve ilginç bir şekilde çalar.

Google'da bulduğum birkaç tanesinden, bu lambada üçlüsü de dahil olmak üzere bir ULF yapıldı:

ve bu amplifikatörler için para istiyorlar - bunlardan biri, öyle görünüyor ki, Çinliler 6800 Euro'ya satıyorlar ve ucuz olduğuna ikna ediyorlar ... Ama bağlantılardan ilki biraz tanıdık biri için birçok yararlı bilgi içeriyor İngilizce bilen ve bir GU-13 triyot veya GM-70 üzerinde bir ULF inşa etmek istiyor.

Dün bir breadboard hazırladım - 813'ü bir pentot ile açtım. Neden tam olarak bir pentot? Her şeyden önce - pentot sesini seviyorum! Şimdi Darling'i triyotlarda dinlesem de (yayına bakın), sesini en çok sevdiğim en iyi amplifikatörlerim hala pentotlarda toplanıyor - 1P33S, 6P7S, EL34, 6P3S-E). Ve genel olarak - birkaç üçlü var mı? Bu nedenle tasarım düşüncesinin bu tür şaheserlerini pentot olarak triyot moduna dahil etmek caiz olmayan bir sadeleştirmedir, dilerseniz küfürdür. Yoksa Fransız konyakından kaçak içki sürmekle aynı şey mi…. Üzgünüm, elbette, kaçak içki hakkında kötü bir şey söylemek istemedim…. Sonuçta amatörler var ... Evet ve ben kendim - hayır, hayır - ve bu arada, bu arada, aşağıdaki devrede olduğu gibi 6P6S'yi bir üçlü olarak açacağım. Ve burada, isterseniz - ve otoritenin görüşü:

"... Verimlilik, çıkış gücü (belirli bir katot gücünde) ve hassasiyet gibi bir dizi önemli göstergeyle korumalı lambalar (pentotlar, ışın tetrodları), kullanımı tek döngülü bir aşamada olan triyotlardan önemli ölçüde üstündür. pratik olarak pratik değil ..." (Ses frekansı yükselticilerinin tasarımı için Voishvillo GV Yönergeleri. Leningrad, 1958.).

Dışında. OOS'suz devre sevenler var - güya sesi bozuyor. O zaman triyotlardan da vazgeçelim. Triyot, OOS'un zaten içinde olduğu elektronik bir tüptür, yani tasarımına gömülüdür http://www.audioworld.ru/Books/Tubes/tub_02.html.

Şimdi şema hakkında. İkinci şebekedeki voltajı dengelemek için toplam 450 volt olan üç SG4S lambası aldım. Bazıları için biraz fazla görünebilir, ancak bu şekilde yapmaya karar vermemin iki nedenini belirteceğim. Birincisi, ikinci şebekedeki düşük voltajlarda, birinci şebekede pozitif potansiyeller bölgesine girmeden bir çevrimde gerçek güç elde etmek zordur. İkinci sebep - Pasaport modlarına göre telgraf modunda bu lambadan elde edilebilecek muazzam güce bakın! Bu nedenle, telgraf modu ile karşılaştırıldığında, ilk yaklaşımda gerçek bir ULF'de (ilk şebekenin akımları olmadan) çalışma statik modda ve ikinci şebekede 450 voltta (elbette diğer maksimum değer olmadıkça) eşitlenebilir. izin verilen modlar aşılır) sorun olmaz ve 813'e kolayca dayanır. Ayrıca, zaten sahip olduğum güç kaynağı, 813 lamba için yalnızca hafif bir ısınma olan 1200 anot volttan fazlasını vermiyor. Ek olarak, ikinci ızgaradaki lamba için pasaportta belirtilen maksimum 400 volta rağmen, RCA veri sayfası ikinci ızgarada 750 voltluk bir voltajda anot özelliklerinin bir grafiğini içerir. Aşağıda, 400 voltluk ikinci bir ızgaradaki voltaj için anot özellikleri verilmiştir (http://tubedata.itchurch.org/sheets8.html):

Anot özelliklerine göre, pentotta 813 lambanın birikmesi için ilk ızgarada (OOS yoksa) yaklaşık 20 - 25 volt gerektiğini düşündüm. Ancak OOS planlandığından, sallanan bir lamba olarak üçlü bir 6P6S aldım. Aşağıdaki şema hala bir projedir, şimdiye kadar sadece bir kısmı 6C2C olmadan taklit edilmiştir.

Anot için anot güç kaynağı ünitesi - GM-70 ile ilgili yayınıma bakın. Isıtma devresini çizerken birazdan olacak. Ve işte ilk yerleşimin bir resmi.

Çıkış transformatörü, satıcılara göre 211 ve 833 (GU-48) lambalar için tasarlanan 10K Çince'den ("SE 100W" yazısı gururla gösteriliyor) alınmıştır. Üzerinde 813 ampulden, 8 ohm yükte ve 1 kHz frekansta 36 watt bozulmamış güç pompalamak mümkün oldu. Harmoniklerin spektrumu, tek harmoniklerin baskın olmadığı güzel bir aşağı inen sıradır - bu da kulağa hoş gelen bir ses ummamızı sağlar. Resimler - önce bir sinüs dalgası ve sonra - bir harmonik spektrumu - her iki grafik de 8 ohm'da maksimum 36 watt çıkış gücü için elde edilmiştir)

Frekans tepkisi ile durum biraz daha kötü. LF ve HF'deki tıkanıklık 5 dB'yi aşıyor. Ancak bu aslında OOS'suz, çünkü 6P6S için OOS devresinde 24 K çok fazla. Rnfb'yi 3 KΩ'a düşürmeye çalıştım (bu yaklaşık 4 dB OOS'a tekabül ediyor), ancak harita bundan pek değişmedi. Düşük frekanslardaki rolloff ve bozulma çok büyük.

Çıkış transformatörünün suçlu olduğundan şüpheleniyorum. Elbette, triyotlar için sarılmış transformatör bu kadar hemen suçlanamasa da, primerin yetersiz endüktansına (bu nedenle alt kısımdaki tıkanıklık) ve üst kısmın kaybolmasına neden olan artan bir sargı kapasitesine sahip olabilir. Bu transformatörleri triyotlar için saklayacağım. Ve burada hala yapılacak işler var ...

Güncellendi 17 Kasım 2012. Gerçek parayla bu devre için uygun bir transformatör bulmaya yönelik uzun denemelerden sonra - kendim sarmam gerektiğini anladım. Ayrıca demir - OCM0.4, OCM0.63 ve e-Bae'de satın alınan 32x50 demir şerit kesit ve 73x30 pencere seçenekleri vardır. Fotoğraf karşılaştırma için görülebilir OSM0.16.

Hesaplamalar için, Tsikin ve Voishvillo kitaplarından yöntemleri gerçekten genelleştiren ve MS Excel'de kullanımı çok kolay bir program yapan Vasilchenko'nun iyi bilinen yöntemini temel aldım. Dezavantajı ise DUS kullanma olasılığını hesaba katmamasıdır. OOS için bir düzeltme girebileceğiniz http://andy.kis.ru/SE_triod.php web sitesinde başka bir teknik verilmiştir. Ama her şey yolunda. İlk olarak, çalışma noktası hakkında. Kısmen, bunu belirlemek için, 1100 V bölgesinde bir anotlu mevcut güç kaynağı ünitesinden ilerledim ve 813 lambanın anot özelliklerine göre, Ra = 10K'da, hedef çıkış gücünün 36 olduğu ortaya çıktı. çalışma noktası Ug1 = -20V bölgesinde olduğunda watt elde edilebilir. Ug2 = 400V, Ia = 100mA.

Her şeyden önce, primerin minimum endüktansını belirlemek için lambanın iç direncinin değerini bilmeniz gerekir. Ne yazık ki, GU-13, 813 vb. Lambalar için mevcut pasaportlarda. Bu değerleri bulamadım ve 813 lambasının Ug2 = 400V ve Ug1 = -20V'deki anot karakteristiğinin eğiminden Ri'yi belirledim. 80 KOhm çıktı. Bu rakam, pentodlar için Ra = 0.1 - 0.2 Ri yapmak için iyi bilinen tavsiye ile iyi bir şekilde ilişkilidir ve bu durumda Ra = 10K seçilir.

Çalışma noktasına ve Ri'ye karar verdikten sonra, mevcut numaraları Vasilchenko'dan (mevcut Çin donanımını temel alarak) dosyaya yerleştirdim ve aşağıdaki trafo projesini aldım:

Şimdi bu verileri yukarıda verilen ikinci bağlantıyla (OOS ile) karşılaştıralım. Çok maç iyi.

Minimum birincil endüktans 42,5 Henry'dir (Vasilchenko için 46 H), manyetik olmayan boşluk 0,4 mm, boşluktaki maksimum endüksiyon 7600'dür. Bununla birlikte, önemli farklılıklar vardır - dönüş sayısı. Ve ikinci program daha büyük bir çekirdek seçmenizi tavsiye ediyor ... Ama daha fazlasına sahip değildim ve Vasilchenko'nun yöntemine güvendim.

Mevcut demirin manyetik özelliklerini bilmediğim ve programın OOS'un etkisini dikkate almadığı için, ilk önce ilk manyetik geçirgenliği eşit alarak bir test sargısı yapmak zorunda kaldım. 400'e kadar, ancak bu rakamın doğruluğuna güvenim yok. Genel olarak, test transformatörünün sarımı yaklaşık 3 küsur saat ve yaklaşık 0,5 kg bakır tel aldı. Zaten bir sarma makinem vardı - e-Bay'den satın alınan eski İngilizcenin basitleştirilmiş bir Çin dökme demir kopyası (orijinalinin nasıl göründüğü burada bulunabilir http://www.jharper.demon.co.uk/coilwnd2.htm) elde tutulan bir cihaz - Bunu ayrı bir yayında anlatacağım.

İlk önce sekonderin 110 dönüşünü sardım, sonra hemen tüm birincil - 4450, 0,12 mm kalınlığında ara katman floroplastik contalı bakırda 0,36 tel ile sardım. Neden floroplastik - Mümkünse, sarımın gerçek kapasitesini azaltmak için minimum dielektrik sabiti olan bir malzemeye sahip olmak istedim. Tabii ki kaçak endüktansı azaltmak için bölmek daha iyi olurdu, ancak bu benim ilk sargı deneyimim olduğundan, her şeyden önce düşük frekans ve düşük frekans problemini çözmek için her şeyi mümkün olduğunca basit yapmaya karar verdim. minimum endüktans ve her şey yolunda giderse, o zaman birincil olabilir ve geri sarılabilir, zaten kesitlerin tüm inceliklerini gözlemleyerek ve contaların kalınlığını netleştirir. Ayrıca her şeyin mevcut pencereye sığacağına dair bir kesinlik yoktu. Ama her şey bir marjla geldi. Ve olan buydu. Primerin endüktansını ölçmenin sonucu (100 Hz'lik bir test cihazı ile) 52 H'dir. Bundan sonra, transformatörü 813 lambalı breadboard'a açıyoruz ve maksimum sinyali uyguluyoruz (çıkışta 15 volt, 1 KHz'de 8 ohm'a kadar) - aşağıdaki frekans yanıtını alıyoruz:

Gördüğünüz gibi - düşük frekansta - tam sipariş, tam çıkış gücüyle bile 1 kHz'den eksi 3 dB seviyesinde 17 Hz'ye kadar sahibiz. eBay'de iyi bir donanımım var! Ancak yüksekte, ne yazık ki, resim 20 KHz'de eksi 3 dB hedeften çok daha kötü çıktı - aslında eksi 7 dB. Buradan ne yapılacağı açıktır - aynı sayıda dönüş bırakarak birincil olanı geri sararız, sadece iki parçaya ve aralarında böleriz - ikincil ikinci kısım, ayrıca paralel olarak açtığımız 110 dönüş. Ve kendi kapasitesini azaltmak için, birincil katmanın katmanları arasındaki contalar artırılabilir - pencerede çok fazla alan kalır.

İşte bir geri sarma transformatörü. İki bölüm ortaya çıktı - biri 2350 dönüş, diğeri 1650, birincilin toplam 4000 dönüşü, aralarında ikincilin ikinci kısmı. 100 Hz'de endüktans - 45 Henry. Aynı test cihazı tarafından ölçülen kaçak endüktans 90 mH'dir. Düzene koydum - frekans yanıtı şöyle çıktı:

Yani, eksi üç dB seviyesinde, bant genişliği 15 Hz ila 32 KHz arasındadır. Ancak - osiloskopta düşük frekansta bozulma seviyesine baktığımda - kendimi kötü hissettim... Zaten 50 Hz çıkışta 16 watt'ı geçince pek hoş görünmüyor ama 30 Hz'den hiç bahsetmiyorum bile. ... Hesaplamalarda bir sorun var, her şeye baştan başlıyorum ... Edebiyata "aptal" ve hatanın nerede olduğunu bulmak zorunda kaldım - bu konuyla ilgili birçok makaleyi kürekledim. Aşağıdaki birincil ve birincil olmayan kaynakları okudum:

1. Tsykin G.S. “Düşük frekanslı transformatörler”, 1955, bölüm 13 - 15. http://www.zzxm.narod.ru/CYK/TR/g14.djvu.

2. GVVoishvillo “Elektronik tüplerde düşük frekanslı yükselticiler”, 1959. P. 559 -593. http://www.zzxm.narod.ru/VOY/v_522_603.djvu

4. D. Andronnikov. Çıkış transformatörü. Neredeyse basit, ama ucuz değil. http://vt-tech.eu/ru/articles/lamps/53-otputtrans.html

7. Krize S. Çıkış transformatörlerinin hesaplanması.

8. Zinin Y. Transformatörlerde ve bobinlerde hava boşluğu uzunluğunun belirlenmesi http://kit-e.ru/articles/powerel/2009_05_82.php

Sanırım en başta - manyetik devre seçiminde bir hata yaptım. Ancak şunu söylemeliyim ki, Voishvillo ve Tsykin'in monografilerinde, formüllerin bolluğunun arkasında, bunun nasıl yapılacağına dair net bir algoritma ayırt etmek benim için hala zor. Vasilchenko'nun makalesinde, SE'den bahsediyor gibi görünse de, bir itme-çekme transformatörü için çıkış gücüne bağlı olarak maksimum endüksiyon Bm değerini seçme tablosu verilmiştir. Burada Vasilchenko'ya göre hesaplamalarla kenara çekildim. Bağlantı, tek çevrim aşaması durumunda, birincil sargının dönüş sayısı için hesaplama formüllerinde B = Bmax / 2 değerini değiştirmenin gerekli olduğuna dair net bir açıklama ve ayrıca deneysel olarak basit bir yöntem mevcut çekirdek için Bmax belirlenmesi verilir. Krize (ve kısmen Malinin) gibi eski birincil kaynaklar, kurucu sabit A'yı kullanarak bir çekirdek seçmek için bir formül verir (programda aynı formül kullanılmış gibi görünüyor)

İlginç bir şekilde, bu formülün verilerini kullanırsak, o zaman Kriese'ye göre sahip olduğum çekirdeğin (ve 16 çelik alana sahip ve pencere alanı 24'tür) OOS'lu bir pentot için uygun olduğu ortaya çıkıyor ... Sonuçta, Qo * Qc ürünü 24 * 16 = 384 elde ederim. 384'ü A = 10'a bölün (OOS'lu bir pentot için yapıcı sabit), 38,4 watt elde ederiz…. Ama nasıl olursa olsun ... Belki bu formüller eskidir? O günlerde 70 Hz'de Fn, bir mühendisin en büyük hayaliydi... Yoksa daha mı dikkatli kullanmalısın? Tamam, sonra anlarız. Bu arada - işte internette bulduklarım - bağlantı, gerekli çıkış gücüne Qc = 4 * SQRT (Pout) dayalı tek kademeli bir transformatör için manyetik devrenin kesitini seçmek için basit bir ampirik formül verir. W cinsinden çıkış gücü, kesit - sq. santimetre. Bu formül, Qo = Qc ve A = 16'nın alındığı formül (1)'in özel bir durumu olarak düşünülebilir. Bu formülün doğruluğunun onaylanmasında - zaten deneysel veriler - 16 metrekare Cm kesitli yara transformatörümden fiili olarak, düşük frekansta çıkışta 16 watt'tan fazla sıkmak mümkün değildi ... ve bu, verilen basit formülle tam bir çakışmadır. Ama sonra, çıkışta 36 watt için 4 * SQRT (36) = 24 cm kare kesitli bir çekirdeğe ihtiyacım var Bu arada, Andrey Toshchev'in programı yaklaşık aynı sonucu veriyor. İşte burada ... O zaman OCM 0.63'ü arıyoruz - İnternete göre 25 metrekarelik bir kesite sahip. Ve her zaman inanamazsınız - örneğin, evde bir kilowatt OSM1.0'ım var ve manyetik devrenin kesitinin 50x80 (iki kat 50x40) ve pencerenin yaklaşık 92x30 olduğunu biliyorum - ama ne Rus internetinde bunu okudum mu? Bir kilowatt'a kadar evde 0.63 dışında her şeye sahibim - OCM'deki tüm verileri özetleyeceğim ve referans veri olarak yayınlayacağım.
Bu arada sipariş edilen demiri bekliyorum, çekirdek seçme sorusunun kafa karışıklığına musallat oldum. Basit bir çözümü olmalı. Düşünelim, trafo demiri hesaplamalarında neden her şey bu kadar karmaşık? Bana öyle geliyor ki, tüm maydanoz, alternatif bir manyetik alanda B'nin H'ye bağımlılığının doğrusal olmaması ve manyetik geçirgenliğin (mu) büyüklüğünün B'ye ve sabit mıknatıslanmanın varlığına-yokluğuna çok bağlı olmasından kaynaklanmaktadır. (sırasıyla, çekirdekten geçen kuvvet akımına ve manyetik olmayan boşluğun büyüklüğüne bağlıdır), bu genel olarak hesaplamalara analitik yaklaşımı büyük ölçüde karmaşıklaştırır (daha doğrusu imkansız kılar) ve taşıma ihtiyacına yol açar. mu'nun V ve amper dönüşlerine bağımlılığının ampirik grafiklerine dayanan hesaplamalar. Ama bir çıkış yolu var! Vasilchenko ve Voishvillo'nun yukarıda belirtilen makalelerini daha dikkatli okursanız, ilginç bir gerçek bulabiliriz - birincil transformatörün dönüş sayısının hesaplanmasına manyetik geçirgenlik dahil değildir! (Doğru, Vasilchenko bunun sadece iki döngü için doğru olduğunu yazıyor. Genel olarak, bunun bir döngü döngüsü için de geçerli olduğunu düşünüyorum, tam o zaman elde edilen sonucun düşüşü dikkate alarak düzeltilmesi gerekiyor. boşluğun girişinden itibaren mu, ama daha sonraları ...) hesaplamaların ilk aşamasında inceliklere girmemek için kullanmaya çalışın. Ancak bunun için, aslında, yapılması kıyaslanamayacak kadar kolay olması gereken, sargı yoluyla Im akımının büyüklüğü ile hesaplanabilen manyetik alan H'nin gücünü bilmemiz gerekir. 8.307 referans formülü ve sonuçta ortaya çıkan endüktans formülü için sayfa 562'ye bakın.

L = Bm / Im * W1 * Qc * 10E (-8) (2)

Bu denklemden, Qc'ye göre çözülerek, manyetik devrenin kesitini zaten bilinen miktarlardan hesaplamak için bir formül elde edilebilir. Örneğin - Manyetik devrenin Bm'si ölçülebilir, Ra'dan bilinen formüllere göre Lmin hesaplanır, çıkış lambasının anot özelliklerinden seçilen yük hattından tepe akımı Im elde edilebilir. Ama merhemde bir sinek var. Birincil W1'in dönüş sayısı. Çekirdeği seçmediğimiz ana kadar onu tanımıyoruz. Ama üzülmeyi bekle. Yineleme (veya daha basit terimlerle, uydurma) ihtiyacına tekrar gelmiş olsak da, şimdi amper dönüşlerine bağımlılıklar ormanına girmemize gerek yok ve çekirdeğin seçimi, uzlaşma oranını ayarlamak için aşağı iniyor. çekirdeğin boyutuna dönüş sayısı. Tüm bunları 813 lambalı davam için saymaya çalıştım. Mevcut Im'yi yukarıdaki bu makalede bulunan yük hattından aldım - Voishvillo'ya göre 0.2 A, Lmin 46 H, Bm 8000'e eşit seçtim (bu durumda, bir döngü için bile, Bm almak gerekir, ve yarısı değil!), W1 = 4500'deki Qc'nin 25 metrekare olması gerektiği ortaya çıktı. santimetre. W1 = 4000 ile, sırasıyla 28 metrekare Cm ve W1 = 5000 ile sırasıyla - 22 metrekare Cm elde edilir. yani, ve için daha önceki Qc hesaplamaları ile iyi bir tesadüf olduğu ortaya çıktı. Sevdiğim en önemli şey, şimdi Im ve sadece Io değil, nihayet manyetik devrenin enine kesitini hesaplama formülüne dahil edildi ve örneğin, 6C33C'de bir döngü için neden böyle olduğu netleşti. aynı sessiz akım Io'ya sahip daha yüksek dirençli lambalara göre nispeten büyük bir kesite sahip bir manyetik devre almak gerekli (6C33C için büyük bir birincil endüktansın gerekli olmadığı görünmesine rağmen), çünkü 6C33C için genlik akımının büyüklüğü Im çok büyük olabilir, eğer çalışmazsanız tabii ki çok büyük Alfa = Ra / Ri ile. Ama manyetik olmayan boşluğu biraz unuttuk. Hayır, unutmadık. Aslında, önemli durgun akımlara sahip tek döngülü kaskadlar için, manyetik devrenin direnci, manyetik olmayan boşluğa kıyasla ihmal edilebilir ve LF iletimi ile ilgili sorunlardan kaçınmak için, sadece bakım yapmaya özen göstermeniz gerekir. birincilin minimum endüktansının hesaplanan değeri. Bunun için gereken tek şey, ilk manyetik geçirgenliğin endüktans ürününe bağımlılığının eğrileri ve kalan karenin (LIo) 2 doğru akımının gücü için el kitabında bakmaktır.

Bundan sonra, önceden seçilen dönüş sayısını düzeltmeye devam eder, ancak şimdi ilk ve seçilen boşluğun mu'sını dikkate alır. İkinci seçenek, Lmin değerinin nasıl aynı seviyede tutulacağı, başlangıçta seçilen manyetik devrenin kesitini arttırmaktır. Üçüncü bir seçenek de var! OOS girin - ve ardından Lmin basitçe azalacaktır ve ardından dönüş sayısı + manyetik devrenin kesiti aynı bırakılabilir ve aynı Fn elde edilir. Şimdi bir program olarak bu algoritma üzerinde çalışıyorum. 30'dan 7'ye kadar tatilim var, bu yüzden literatürü daha ayrıntılı incelemek için yeterli zamanım olacak. Ve tatilden sonra - deneyler için belki demir zaten gelecek ve "teorik araştırmanızı" pratikle test etmek mümkün olacak.

Devam edecek. İçinde size transformatörün sarılmasındaki başarıları anlatacağım ve bu durumda bu amplifikatörü yerleştirmeyi planladım. Yayın çok uzun bir şey olduğu ortaya çıkıyor. Zamanla, çıkış transformatörünün hesaplamalarına göre ayrı bir konuya gireceğim. Birçokları için ilginç olacağına inanıyorum.

2 Nisan 2013'te güncellendi. Doğru boyutta doğru kalitede ütüyü almak zor oldu. Bu konuda şimdiye kadar her şey durdu. Ama sadece şimdilik. Inşallah yine alırım.
*****************************************************************************

"TX" modu her açıldığında, transistör VT1'in kollektöründen R3 direnci üzerinden gelen voltaj, transistör VT8'i açar ve C6 kapasitörünü boşaltır. Ancak, tamamen şarj olmayı başarırsa, kompozit transistör VT10VT11, transistör VT4'ün temel devresini ortak bir kabloya açar ve kapatır. Transistör kapanır, K3 rölesinin enerjisi kesilir ve GK-71 lambalarının ışığı söner. Fanlar da kapatılır ve T1, T2 transformatörlerinin ana sargıları EL1 lambası üzerinden yeniden bağlanır ve HL4 "Uyku" gösterge LED'i yanar.

Bu modda, PA 50 W'tan fazla güç tüketmez ve süresiz olarak çalışmaya hazır olabilir. Pedala basmak yeterlidir ve 1 s sonra tam güçte aktif çalışmaya hazırdır!

Tüm röleler ve otomasyon üniteleri, VD11, VD12 diyotlarına ve C23, C24 kapasitörlerine dayalı bir çift doğrultucu tarafından desteklenmektedir.

SA3 anahtarı, 22 V veya 17 V VL1, VL2 lambalarının ısıtma voltajını seçmek için kullanılır ve bazen yarışmalarda çalışırken gerekli olan SA2 anahtarı aracılığıyla sürekli olarak tam kızdırma voltajı sağlanır.

VT3 transistöründeki düğüm, kapasitör C1'in rotor / stator plakalarının bozulmasına ve yanmasına karşı koruma sağlar (örneğin, antende bir kırılma olması durumunda). Kondansatörde 300 V'tan fazla bir RF voltajı belirirse, R46, R47 ve VD27 diyot dirençlerindeki bölücüden VT4 transistörünün tabanını şöntleyerek açılacak olan VT3 transistörünün tabanına geçecektir, ve amplifikatör Uyku moduna geçecektir. Koruma eşiği, R48 trimleme direnci tarafından düzenlenir.

Amplifikatör, 240x420x420 mm boyutlarında dikey bir kasaya monte edilmiştir (Şekil 2). Çerçevesi, gövdeye gerekli gücü veren 15x15 mm çelik bir açıyla kaynaklanmıştır. Çerçevenin iç hacmi dikey bir bölme ile yarıya bölünür ve bu da alttan 220 mm yükseklikte yatay bir alt şasi ile bölünür. Amplifikatörün tüm birimleri ve parçaları, ortaya çıkan dört bölmede bulunur (Şekil 3). Bu düzenleme, elemanların montajına ve iyi soğutulmasına kolay erişim sağlar.

Pirinç. 2. Amplifikatör montajı

Pirinç. 3. Amplifikatörün montajları ve parçaları

Amplifikatörün ön panelinde kontroller, gösterge ve izleme bulunur. Kırpma dirençlerinin eksenleri, "PWR", "QRP", "TUNE" geçiş anahtarlarının seviyesinin altında "yuvanın altında" dışarı çıkarılır. Arka panelde XW1, XW2 HF konektörleri, bir topraklama terminali, X1 "PTT" konektörü ve fanlar bulunur.

Tüm RF konektörleri, bir topraklama terminali, engelleme kapasitörleri ve KPE C1, C31, ön ve arka paneller arasındaki merkez hattı boyunca uzanan 15x0.5 mm'lik bir bakır şerit ile birbirine bağlanmıştır.

Bobin L1, 50 mm çapında bir mandrel üzerine 5 mm çapında bir bakır boru ile sarılır. Dönüş sayısı 10, sarma adımı 8 ... 12 mm'dir. Endüktansı 2,8 μH'dir. Bobin muslukları, C30 kondansatörüne bağlı çıkıştan sayılarak 3., 4., 6. ve 8. dönüşlerden yapılır. L2 bobini, 50 mm çapında bir seramik çerçeve üzerine bir PEV-2 1.5 tel ile sarılır. Dönüş sayısı 27, endüktans 24 μH'dir. Musluklar, L1 bobinine bağlı çıkıştan sayılarak 3., 8., 15. dönüşlerden yapılır.

Bobin L3 - 8 mm çapında seramik bir çerçeve üzerinde her biri Evrensel sargı teli PELSHO 0.2 ile 80 dönüşlük dört bölüm. Bölümler arasındaki mesafe 2,5 mm'dir. Endüktans - 250 ... 350 μH.

LPF bobinleri L4, L5, 8 mm çapında bir mandrel üzerine PEV-2 0.7 tel ile sarılır. Dönüş sayısı 10, endüktans 1,1 μH'dir.

L10 anot bobini, tasarım olarak UM "Ameritron" bobinine benzer. 24 mm çapında ve 180 mm uzunluğunda seramik çerçeve üzerine PETV-2 0.38 tel ile sarılır. Sarma - dönüşe dönüş, kesit - 82 + 55 + 42 dönüş. Bölümler arasındaki mesafe 20 mm'dir. Sarıldıktan sonra, bölümler yalıtım verniği veya BF-2 tutkalı ile emprenye edilir.

Hat filtre bobinleri L11, L12, TVS-110 transformatörünün manyetik iletkeninin yarısına sarılır. Sargı - doldurmadan önce MGTF1.0 teli ile bifilar.

Anot transformatörü T1, LatR-1M / 9 A'dan (toplam güç - 2 kW) bir toroidal manyetik iletken üzerinde yapılır. Şebeke sargısı I, 240 tur tel PETV-2 1.4 içerir. Yüksüz akım 0,3 A'yı geçmemelidir. Yüksek voltajlı sargı II (1100 V) - 0,67 PETV-2 kablosuyla 1250 dönüş. Ekran ızgarası güç kaynağının sargı III (270 V) - PEV-2 0.45 tel ile 580 dönüş.

T2 transformatörünün gücü en az 200 W olmalıdır. Sargı II'nin voltajı 100 V, sargı 0,2 ... 0,3 mm çapında bir tel ile, sargı III'ün voltajı 21 V, telin çapı 0,7 mm'dir. Sargı IV (akkor lambaların güç kaynağı) - 22 V (17 V ve 10 V'luk musluklar), tel - 1,5 mm çapında.

Transformatör T3, OL 70x40x20 mm (endüstriyel bir akım transformatöründen) bir toroidal manyetik devre üzerinde yapılır. Birincil sargısı, çevreye eşit olarak dağıtılmış üç tur PEV-2 1.4 tel içerir. İkincil sargı - PEV-2 0.45 tel ile 75 + 25 + 25 + 25 + 25 + 25 dönüş.

HF transformatörü T4, 200-400NN ferrit kalitesinden K20x10x5 mm standart boyutlu dairesel bir manyetik çekirdek üzerinde yapılır. Sargı II, PETV-2 0.38 tel ile 20 tur içerir. Sargı I, manyetik devredeki delikten geçen ve XW2 konektörünü K2.1 rölesinin anahtarlama kontağı ile bağlayan bir teldir.

T5 transformatörü, VCh20 ferritten yapılmış standart K30x20x6 mm boyutundaki bir halka manyetik tel üzerine bir PEV-2 0.7 tel ile sarılmıştır. Sargı - santimetre başına iki bükülme aralığına sahip üç bükülmüş telde. Dönüş sayısı 10'dur.

Yerli ferritlerin parametrelerindeki geniş yayılma nedeniyle, ayarlama sırasında dönüş sayısı ve büküm aralığı seçilir.

Amplifikatördeki tüm röleler 24 V nominal gerilim içindir. Röleler K1, K3 - REN33, K2 - REN34. Otomatik devre kesici SF1 - VA47-29. Fan M1 - 120x120x32 mm boyutlarında, anma gerilimi 48 V için (akım tüketimi - 0,25 A), örneğin, D1238E48V veya EFB1248HF. Fan M2 - bir bilgisayar güç kaynağı ünitesinden 80x80x20 mm boyutlarında 12 V voltaj (0,15 A akımda) için. Sırasıyla 1 mA ve 1 A ok tam sapma akımına sahip ölçüm cihazları RA1, RA2 - M42300.

Kapasitör C1, bir yayın alıcısından alınan iki-üç bölümlü bir KPI'dir (rotor ve stator plakaları arasındaki boşluk en az 0,3 mm'dir). Tüm kondenser bölümleri paralel olarak bağlanmıştır. Anot KPE S31 - UHCh-66 fizyoterapi cihazından (bir bölüm kullanıldı), yerleştirilen rotor ve stator plakaları arasındaki boşluk en az 0,8 mm'dir. Kondansatörler C15-C17, C29, C30 - KVI-3 ve K15 serisi. Engelleme kapasitörleri - KSO veya K31-11. Düzeltici kapasitörler C12 ve C13 - KPK-MP. Tüm oksit kapasitörler ithal edilmektedir.

Yüksek voltajlı doğrultucu kapasitörler C25 ve C26 - K75-40b 100mkFx2kV. Seri bağlı 400-450 V anma gerilimi için 470-680 μF kapasiteli on oksit kapasitör ile değiştirilebilirler. Gerilimi eşitlemek için her kondansatör bir MLT-2 220 kOhm direnci ile köprülenmelidir.

SA1 anahtarı, modernizasyondan geçen R-130 radyo istasyonundan kullanıldı: ortak bir gümüş kaplamalı akım toplama kontağı tanıtıldı, ardından anahtar 2 güce dayandı ... bisküviler anahtar gövdesine eksenel olarak bağlanır, bu da 1.8, 3.5 ve 7 MHz bantlarında ek kapasitörlerin değiştirilmesini mümkün kıldı.

Amplifikatördeki dirençlerin çoğu MLT veya CF-2 W'dir. Direnç R44 - endüktif olmayan TVO-10. Tüm trimmer dirençleri SPO-0.5, SP4-1A'dır. Termistör RK1 - MMT-4.

EL1 halojen lamba - 250-500 W / 220 V, 8 mm çapında ve 78 ... 115 mm uzunluğunda. Lamba, amplifikatörün ön panelinin arkasındaki standart bir seramik tutucuya takılır. Parıltısını görmek için panelde 3 mm çapında bir delik açılmıştır.

Göstergeler HL1-HL3 - 220 V, kırmızı, yeşil ve mavi parıltı için ithal neon N-814. HL4 LED - ithal, mavi.

Transistörler VT1, VT4, VT5, 25 cm2 alana sahip ısı alıcılara monte edilir.

Amplifikatör parçalarının çoğu baskılı devre kartlarına monte edilmiştir. Güç ölçer kartı, XW2 konektörünün pimlerine sabitlenmiştir ve kırpma direnci R49'un ekseni (PA1 okumalarının kalibrasyonu) konektörün yanındaki "yuvanın altında" arka panelde dışarı çıkar.

Amplifikatörün birincil ayarı, anot transformatörü T1'i ağa bağlamadan ve sargı II'yi doğrultucudan ayırmadan ve ayrıca transformatör T2'nin sargı II'sini doğrultucudan ayırmadan gerçekleştirilir. Önce +48 V / + 24 V kaynaklarının gerilimlerinin varlığı ve GK-71 lambalarının yanması kontrol edilir, ardından otomasyon ünitelerinin çalışması kontrol edilerek ayarlanır ve fanların optimal çalışma modları seçilir. Termistör RK1'i 100 ° C sıcaklığa kadar ısıtan düzeltici direnç R13, fanların devir sayısında keskin bir artış eşiğini belirler. Fanların maksimum devir sayısı, R19 düzeltici tarafından belirlenir, minimum R17'dir. Direnç R51'in direnci, "TX" modunda M2 fanındaki voltaj + 13 V'u geçmeyecek şekilde seçilir. Otomatik korumanın çalışmasını kontrol etmek için, 22 kΩ direnç aracılığıyla (diğer devrelerin bağlantısını kesmeden) transistör VT4'ün tabanına +24 V'luk bir voltaj uygulanır ve trimmer direnci R28, net çalışma (bağlantı kesme) için eşiği ayarlar. röle K3.

Lambalar GK-71, özellikle uzun süredir çalışmayanlar, 12 ... 20 saat boyunca ısıtma voltajı altında tutularak "eğitim" e tabi tutulmalı, bundan sonra bir kural olarak lambaların emisyonu , geri yüklenir.

Ardından, transformatör T2'nin sargı II'sini doğrultucuya bağlayın ve ilk şebekenin voltaj dengeleyicisinin çalışmasını kontrol edin. Önyargı voltajı, K1.2 rölesinin kontaklarında ölçülen 8 ... 10 mA'lık bir akımda -90 ...- 130 V aralığında bir düzeltici direnç R22 tarafından düzenlenmelidir. Daha sonra T1 trafosu şebekeye bağlanır ve +650 ... + 700 V olması gereken lambaların ekran ızgaralarındaki voltaj ölçülür. Gerekirse, T3 trafosunun II sargısının kademeleri fazlandırılır ve ikinci şebekenin voltajının en iyi stabilizasyonuna göre seçilir.

Ve son ama en az değil, ÖNLEMLERE UYGUN OLARAK, yüksek voltaj doğrultucuyu kontrol edin. İlk olarak, sargı III'ten 270 V'luk bir voltaj uygulanır ve kapasitörler arasındaki voltaj dağılımı ölçülür. Ancak o zaman, T1 transformatörünün yüksek voltajlı sargısından I tam voltaj sağlanır. Doğrultucu çıkışındaki voltaj, yüksüz 3100 ... 3300 V ve 0,6 A - 2900 ... 3000 V yük altında olmalıdır.

Tüm voltajlar normalse, amplifikatör "TX" moduna geçirilir ve lambaların sessiz akımı 140 ... 150 mA arasında ayarlanır.

Amplifikatörün, sessiz akımdaki keskin dalgalanmalar ve otomatik korumanın tüm aralıklarda ve farklı konumlarda çalışmasıyla kanıtlandığı gibi, "Ayar" ve "Çalışma" modlarında kendi kendine uyarım olmadığını kontrol etmek son derece önemlidir. kapasitörler C1, C31 rotorlar. Kendi kendini uyarmanın bir göstergesi olarak, yalıtımlı bir çubuğa sabitlenmiş bir MH-3 neon lambasının kullanılması ve onu video konferans sisteminin unsurlarına getirmesi uygundur. Yalnızca, eğer varsa, kendi kendini uyarmayı ortadan kaldırdıktan sonra, PA'yı daha fazla ayarlamaya devam edebilirsiniz.

Giriş devreleri ve alçak geçiren filtre, T5 transformatörünün dönüş sayısı seçilerek ve C12, C13 kapasitörleri ayarlanarak, tüm bantlarda (özellikle 28 MHz aralığında) bir sinyal gücüyle lambaların eşit şekilde pompalanması sağlanarak ayarlanır. 15 ... 20 W alıcı-vericiden.

Amplifikatör çıkışına 1 ... 2 kW gücünde 50 (75) Ohm yük eşdeğeri ve gövdeye koruyucu toprak bağlandıktan sonra, alıcı-vericiden 5 ... 10 W'lık bir sinyal amplifikatör girişine beslenir. . Alternatif olarak 28 MHz bandından başlayarak L1 bobininin musluklarını seçerek HF bantlarındaki P-devresini ayarlayın. C31 kondansatörünün kapasitesi
minimuma yakın olması. 14 MHz bandında bobin sargısının tamamı kullanılır. Ardından, L2 bobininin ve C15-C17 kapasitörlerinin kademeleri seçilerek, P-devresi düşük frekans aralıklarına ayarlanır.

Çıkış gücü ölçer, amplifikatörü takmadan ayarlanabilir. Alıcı-vericiden PA girişine 100 W'lık bir sinyal göndermek ve anten yerine 50 Ohm eşdeğeri bağlamak yeterlidir.

Ön ayarlamayı bitirdikten sonra, UM'nin girişine 20 ... 30 W gücünde bir sinyal beslenir ve video konferans tekrar ayarlanır. 1 kW çıkış gücü ile anot akımı 550 ... 600 mA'ya ulaşabilir.

Basım tarihi: 03.07.2018

okuyucuların görüşleri

• Vladimir / 07/10/2019 - 08:33
  e-postam [e-posta korumalı]
• Vladimir / 07/10/2019 - 08:30
  2 GK71'de zihnin tekrarı hakkında yazmak mümkün mü

lamba güç amplifikatörü GK71

V. Fedorchenko, rz3tl, Dzerzhinsk .-------

Güç amplifikatörü, GK71 lambasında yapılır - zamana göre test edilmiş, güvenilir, zorunlu soğutma gerektirmeyen grafit anotlarla. Amplifikatör devresi, ortak bir ızgara ile klasiktir. Anot voltajı - 3 kV, ekran ızgarası - 50 V, ısıtma - 22 V ("uyku" modunda - 11 V), hareketsiz akım - 60 mA. 50-80 watt'lık bir uyarma gücü ile amplifikatör, 50 ohm'luk bir yüke 500-600 watt'lık bir çıkış gücü sağlar.

Amplifikatör devresinin özellikleri, aşırı akım ve kısa devre korumasının yanı sıra "uyku" modudur. İthal alıcı-vericilerle daha iyi eşleşme için, amplifikatörün giriş kısmında bir rezonans devresi kullanılır ve tüm aralıklarda sabit çıkış gücü elde etmek için orijinal bir P-devre devresi kullanılır.

Amplifikatör, toroidal bir çekirdek üzerine yapılmış güçlü bir güç transformatöründen güç alır. Güç trafosunun yükseltici sargısından alınan voltajın doğrultulup iki katına çıkarılmasından sonra yüksek bir anot voltajı (2.5-3.0 kV) elde edilir.

Amplifikatör açıldığında 220 V şebeke gerilimi devre kesici olan C43-Dr5-C44 aşırı gerilim koruyucudan geçer. 1 ve bir halojen lamba aracılığıyla güç transformatörünün birincil sargısına beslenir vl 3, GK71 lambasının ve devrenin diğer elemanlarının ömrünü uzatan amplifikatörün "yumuşak" bir şekilde açılmasını sağlar. şarj ettikten sonrabölücüden alınan yüksek voltajın kapasitör kısmı r 8- r 13 ve potansiyometre r 14, bir transistör üzerindeki otomasyon devresine beslenir 3. Yüksek voltaj devresinde kısa devre yoksa ve voltaj normalse, o zaman transistör vt 3 açılır, röle K4 etkinleştirilir, lambayı kontaklarıyla kapatır vl 3 ve transformatörün birincil sargısına tam AC voltajı sağlanması.

Bu otomasyon şemasının bir özelliği, amplifikatörün çeşitli aşırı yüklere karşı güvenilir bir şekilde korunmasını sağlayan K4 rölesinin küçük bir histerezisidir - anot akımı ile, ikincil devrelerde kısa devreler, güç sargılarında arıza ve kısa devre ile transformatör Bu arızalar durumunda, transistör vt 3 kapanır, K4 rölesinin enerjisi kesilir ve güç transformatörünün ana sargısı lamba aracılığıyla AC şebekesine bağlanır. vl 3, amplifikatör elemanlarının zarar görmesini önler.

Bekleme modunda, GK-71 lambasına eksik bir filaman voltajı (11 V) verilir. Bu, lambanın ve amplifikatörün bir bütün olarak düşük ısınmasını sağlar, yani. "uyku modu". İletim moduna (TX) geçerken, GK71 katoduna tam filaman voltajı (22 V) uygulanır ve 0,2-0,25 s sonra amplifikatör tam güçte çalışmaya hazırdır. Bu, doğrudan akkor lambaların GK71, GU 13, GU81 ve diğerlerinin şüphesiz avantajıdır.

Amplifikatörün ithal alıcı-vericilerle daha eksiksiz bir şekilde eşleşmesi için, 7-28 MHz aralıklarında rezonansa ayarlanmış bir "katot" devresi kullanılır. 28 MHz bandında çalışırken, bir bobin bir döngü oluşturur. 3, bir bakır borudan (tasarımı aşağıda açıklanmıştır) ve bir C22 kondansatöründen yapılmıştır ve 7-24 MHz'lik daha düşük frekans aralıklarında rezonans elde etmek için bu devreye C11-C16 kapasitörleri bağlanır.

1.8 ve 3.5 MHz'lik düşük frekans aralıklarında, "katot" devresi oldukça dar bantlıdır, bu nedenle, devre yerine alıcı-vericinin amplifikatör ile daha eksiksiz bir şekilde eşleşmesi için geniş bantlı bir transformatör T1 kullanılır , giriş sinyalinin K9 rölesinin kontakları aracılığıyla beslendiği. Aynı zamanda, HF üzerindeki etkiyi ortadan kaldırmak için bobin l3 C17 kondansatörü ve K11.1 kontakları aracılığıyla "kısa devre".

Tüm aralıklarda, amplifikatör girişindeki SWR 1.5'i geçmez, bu da dahili bir anten tuneri olmasa bile amplifikatörün herhangi bir ithal alıcı-verici ile mükemmel (veya) eşleşmesini sağlar.

Amplifikatörün çıkış P-devresi üç çeteli bir anahtarla değiştirilir: bisküvi 4.1 bobin musluklarını değiştirir ben 2 ve ek kapasitörler C6 ve C9'u 1.8 ve 3.5 MHz aralığında "anten" KPI'sine bağlar, yaklaşık 4.2 bobini kısa devre yapmak 1 1.8 MHz bant (veya 1.8 MHz bant kullanılmıyorsa 3.5 MHz), sa 4.3 C11-C16 kapasitörleri ve Kb ve K7 yardımcı röleleri "katodik" devreye bağlı olan K8-K13 menzil rölelerini bağlar.

28 MHz bandında çalışırken bir bobin kullanılır 4, doğrudan GK71 lambasının anot devresine monte edilir. P-devresinin böyle bir uygulaması, bu aralıkta (düşük frekans aralıklarında olduğu gibi!) en az 500 W'lık bir çıkış gücü elde etmeyi mümkün kılmıştır. DR1 bobini, amplifikatör çıkış devrelerini korumak için gereklidir.

Alma / iletme kontrolü(rx / tx) bir transistör üzerinde bir devre uygular 1, +24 V voltaj ile beslenir. "TX" girişi ortak bir kabloya kapatıldığında (bu devredeki akım 3-5 mA'dır), transistör açılır vt 1 , K1 (amplifikatörün giriş RF devrelerinin anahtarlanması), K2 (amplifikatörün çıkış devrelerinin anahtarlanması) ve K5 (GK71 katoduna tam ısıtma voltajı sağlanması) röleleri tetiklenir. eğer anahtar 2 alt (şemaya göre) konuma ayarlanırsa, yarışmalarda çalışırken gerekli olan GK71 lambasına sürekli olarak tam kızdırma voltajı verilir.

C45 kapasitörünü şarj ettikten sonra (0,15-0,2 s sonra), kısa devre rölesi tetiklenir ve K3.1 kontaklarıyla lambanın ilk ızgarasının devresini kapatır vl 1 ortak kabloya. Lamba açılır ve amplifikasyon moduna geçer. Böyle bir devre çözümü, amplifikatörün doğru çalışmasını ve K1 ve K2 rölelerinin kontaklarının yanmamasını sağlar.

Amplifikatörün termal rejimini kolaylaştırmak için, temel olarak düşük voltajda (7-8 V) çalışan ve sessiz hava üfleme sağlayan bir bilgisayar fanı (12 V / 0.15 A) kurulur. Fan kontrol devresi bir transistör üzerinde yapılmıştır. 4. Amplifikatör açık bir transistör aracılığıyla iletim moduna geçtiğinde vt 1 ve direnç r 39 kapasitör C49 şarj olmaya başlar. 4-5 s sonra transistör açılır 4, ve fan yüksek hızda çalışmaya başlar, çünkü dirençlerin dirençleri seçilerek ayarlanan yaklaşık 12 V'luk bir voltaj uygulanır. r 41 ve r 42 ve fanın tipine bağlıdır. Alıcı moduna geçtikten sonra, C49 kapasitörünün yavaş boşalması sayesinde, 40-50 s daha iyileştirilmiş hava akışı korunur ve amplifikatörün yoğun şekilde soğutulması sağlanır.

İletim modunda kısa süreli çalıştırma sırasında fan, gereksiz akustik gürültü oluşturmadan düşük besleme voltajında ​​çalışır. Başka bir fan kullanılıyorsa, kollektör devresinde mümkündür. vt 4 kontakları fan çalışma modunu değiştirecek 24 voltluk bir röle koyun.

Anahtarı kullanarak baypas modunda 1 besleme voltajı transistör üzerindeki devreden çıkarılır vt 1 "TX" konektörüne bir kontrol sinyali geldiğinde amplifikatörün iletim moduna geçişini hariç tutan .

transistör vt 2 üzerinde ayarlanabilir bir ekran ızgarası voltaj sabitleyici yapılır. Değişken direnç kullanma 18 lambanın sessiz akımını ayarlayın vl 1 50-60 mA aralığında.

Entegre bir stabilizatöre dayalı +24 V voltaj kaynağı 1. gün rölelere ve otomasyon devrelerine güç sağlamak için kullanılır. +24 V devresinde aşırı yüklenme ve kısa devre olması durumunda, entegre stabilizatör otomatik olarak kapanır, bu da amplifikatörün bir bütün olarak güvenilirliğini artırır.

Amplifikatör, 9 amperlik bir LATR'den demirden yapılmış bir güç transformatörü kullanır. Demir boyutları - 130x75x75mm. Birincil (ağ) sargısı 230 tur 01.5 mm tel içerir, ancak PA, yarışma modunda değil, günlük modda kullanılıyorsa, "doğal" LATR birincil sargısını bırakabilirsiniz. Artan sargı, 1200 tur tel 00.65-0.7 mm (alternatif voltaj - 1.1-1.2 kV), filaman sargısı - 11 + 11 tur tel 01.5 mm (voltaj - 11 + 11 V ), sargıların geri kalanını içermelidir -14 + 35 tel 00.5-0.65 mm (voltaj - 22 ve 50 V).

Geniş bant transformatörü T1, 2000NN geçirgenliğine sahip bir K45x27x15 mm ferrit halka üzerinde iki kabloda 01.2-1.5 mm'lik bir tel ile sarılır ve 12 dönüş içerir, bağlantı bobini - dönüşler arasında eşit olarak dağıtılmış 7 dönüş MGTF-0.2 tel ana sargıdan.

Bobin l 1 040-45 mm'lik bir çerçeveye sarılır ve 01.5-2.0 mm'lik 15 + 12 tur tel içerir. İlk 15 dönüş sırayla sarılır (1.8 MHz aralığı için) ve kalan 12 dönüş 2,5 mm'lik bir adımla sarılır.

Bobin l 2 04-5 mm bakır boru ile sarılır ve 15-17 dönüş içerir, dış çap - 50-55 mm.

Bobin l 3 katot "devresi, içinde en az 0,7 mm2 kesitli ısıya dayanıklı yalıtımlı (MGTF, BPVL, vb.) Bir telin gerildiği 4-5 mm çapında bir bakır borudan yapılmıştır. bobinin dış çapı 27-30 mm, dönüşler arasındaki boşluk - 0,3 mm, dönüş sayısı - 8, dal - ortadan.

Bobin l 4 02.0-2.5 mm bakır sargı telinden yapılmış ve 5-6 tur içerir, bobinin dış çapı 25 mm'dir.

Choke Др1 ("Evrensel" sargısı) 00.2-0.3 mm'lik bir tel ile sarılır ve her biri 80-100 dönüşlü 2-4 bölümden oluşur; anot boğucu Dr2 - 18-20 mm çapında ve 180 mm uzunluğunda floroplastik bir çerçeve üzerinde PELSHO-0.35 tel ile. Sarma - 41, 34,32,29,27, 20, 17 ve 11 dönüş bölümlerinde ve son 10 dönüşte - 2 mm'lik bir adımla arka arkaya dönün.

Anot değişken kondansatör C18 - UHCH-66'dan (bir bölüm kullanılır), plakalar arasındaki boşluk 2,5-2,7 mm, kapasite 15-100 pF'dir. Kondansatörün sol (şemaya göre) çıkışı bobinin 1.-2. dönüşüne bağlanır ben 2.

Değişken kapasitans C7 - 2-3 bölümlü anten kondansatörü, eski radyo alıcılarından, plakalar arasındaki boşluk 0.3-0.4 mm, kapasite 30-1200 pF'dir.

Röle K1 - REN-33, K2 - REN-34; 12 V çalışma voltajı için KZ-K5 ithal, küçük boyutlu (plastik kasalarda 15x15x20 mm), anahtarlama akımı - 125-220 V voltaj için 6-8 A; KB-K13 - RES-10. 220 pF (1.8 MHz) ve 150 pF (3.5 MHz) anot kapasitörüne ek kapasitörler bağlamak için röleler - Yırtık tip.

Halojen lamba vl 3 - 150 W / 220 V. Transistör vt 1 - KT835 (KT837), vt 2- vt 4 -KT829A. Yonga da 1 - KR142EN9I (78l 24).

Tasarım

Güç amplifikatörü bir bilgisayar kasasına yerleştirilmiştir (tercihen 80'lerde yapılmış, kalın çelikten yapılmış eski bir kasa). Kaba ölçüler - 175 mm (genişlik), 325 mm (yükseklik) ve 400 mm (derinlik). Dikey bölme ve yatay raflar: - çelik, 1.5-2 mm kalınlığında. Ortada (merkez çizgisi boyunca) P-devre bölmesinde ve GK71 panelinin altında, arka paneldeki "Case" terminaline bağlanan 10-12 genişliğinde ve 0,2-0,3 mm kalınlığında bir bakır şerit döşenir.

Aşırı gerilim koruyucu, VA-47 makinesinin ve "Ağ" konektörünün yanına kurulan ayrı bir kart üzerinde yapılır. Güç trafosu ile kasanın altına alüminyum bir köşeye tutturulmuş dikey bölme arasına, aynı anda dengeleyici için bir radyatör görevi gören bir yüksek voltajlı redresörler, dengeleyiciler ve otomasyon panosu dikey olarak monte edilmiştir. da 1, vt 1 ve vt 2.

Ön panelde içeriden sabitlenmiştir: kontrol ve ekran ızgaraları için voltaj gösterge panosu, yüksek voltaj ve halojen lamba ve parlaması "Anot" geçiş anahtarının yakınında bulunan delikten (kırmızı filtre 03 mm döşenmiş) görülmelidir. .

Menzil anahtarı için, bobin kılavuzlarını anahtarlayan kenar panosu ayrıca güvenilirliği artırmak için floroplastik burçlu montaj vidalarından izole edilmiştir.

Ölçüm cihazında, doğrudan terminallerinde, çıkış RF voltajını ölçmek için ünite kartı sabittir.

özelleştirme

İlk olarak, yükseltici sargıdan yüksek voltajlı doğrultucuya voltaj vermeden, filaman voltajının, röle gücünün (+24 V), GK71 lambasının bloke (-60-70 V) ve güç kaynağının varlığını kontrol edin. ekran ızgarasının (+ 1-55 V); fan çalışma modları(rx - 7-8 V, TX - 10-12 V) ve anahtarlama ünitesinin çalışması"rx/tx".

Ardından, yüksek voltajlı sargıyı doğrultucuya bağlayın. Boşta, sabit anot voltajı 2,8-3 kV olmalıdır. Direncin direncini ayarlayarak r14 200 V şebeke geriliminde K4 rölesinin net bir şekilde çalışmasını sağlayın.

Daha sonra direncin direncini ayarlayarak 1 TX modunda 8, GK71 lambasının sessiz akımı 50-60 mA aralığında ayarlanır.

Amplifikatörün RF ayarı "katot" devresi ile başlar. Alıcı-vericiden iletim modunda (anten alıcısı kapalıyken), 5-10 W gücünde bir sinyal verilir ve alıcı-vericinin SWR metresinin okumalarına odaklanarak SWR minimuma ayarlanır. 28 MHz aralığında, "katot" devresi, C22 kapasitörünün kapasitansı ayarlanarak ayarlanır. Ardından, C13-C16 kapasitörlerinin kapasitanslarını ayarlayarak ve C11 ve C12 kapasitörlerinin kapasitansını seçerek, bu devre 7-24 MHz'lik daha düşük frekans aralıklarına ayarlanır.

Çıkış P-loopunun ayarlanması da 28 MHz aralığından başlar. Bunu yapmak için, güvenlik önlemlerine uyarak, bobin dönüşlerini kaydırın veya genişletin. 4, ve ayrıca C7 ve C18 kapasitörlerinin kapasitanslarını ayarlayın. Ayarlamadan sonra, 60-80 W'lık toplam giriş gücünü amplifikatör girişine besledikten sonra, "katot" ve ardından P-devresi tekrar ayarlanır. Maksimum anot akımı 0,45-0,5 A'ya ulaşabilir.

Devreyi değiştirmeden, amplifikatöre sırasıyla Tr1 transformatörünün gücünü ve cihazın boyutlarını artıran iki GK71 lambasının takılabileceğine dikkat edilmelidir.

Bölüm: [Yüksek Frekanslı Güç Amplifikatörleri]
Makaleyi şuraya kaydedin:

Güç amplifikatörü (PA), üfleme gerektirmeyen bir grafit anotlu "eski" güvenilir GK71 lambasında yapılır. Şematik diyagram Şek. 1.

Şema, ortak bir ızgara (OS) ile klasiktir. Anot voltajı - 3 kV, ekran ızgara voltajı - +50 V, filament voltajı - 22 V, "Uyku modunda" - 11 V. Sessiz akım - 100 mA. Pvx dönüş gücü - 50-80 watt.

50 Ohm Pout = 500-700 watt eşdeğer yüke sağlanan güç.

Bu UM şemasının özellikleri şunlardır:

• aşırı akım ve kısa devreye (SC) karşı bir koruma devresinin tanıtılması ve PA'da "Uyku modu"nun bakımı;
• ithal alıcı-vericilerle daha iyi eşleşme için bir katot rezonans devresinin kullanılması;
• tüm aralıklarda aynı çıkış gücünü elde etmeyi sağlayan orijinal P-devre şeması.

Pirinç. 1. Ortak bir ızgaraya sahip bir GK71 güç amplifikatörünün şematik diyagramı.

PA, torus üzerindeki güçlü bir transformatörden güç alır. Transformatörün yükseltici sargısından alınan gerilim katlama devresine göre 2.5-3.0 kV'luk yüksek bir anot gerilimi elde edilir.

PA açıldığında, SA4 devre kesicisi olan Lf, C42, C43 şebeke filtresinden geçen 220 V'luk şebeke voltajı, HL1 halojen lamba aracılığıyla transformatörün birincil sargısına beslenir. Bu, "yumuşak" bir başlangıç ​​sağlar ve VL1 GK71 lambasının ve diğer PA elemanlarının ömrünü uzatır.

Kondansatörleri şarj ettikten sonra, R13-R18 bölücü ve R12 potansiyometresinden alınan yüksek voltajın bir kısmı, transistör TZ üzerinde yapılan otomasyon devresine beslenir. UM devresinde kısa devre yoksa voltaj normaldir, o zaman TZ açılır, KB rölesi tetiklenir, K6.1 kontaklarıyla HL1 halojen lambası kapatılır.

Bu otomasyon şemasının bir özelliği, "küçük histerezis" çalıştırma / bırakma KB'sidir. Bu, PA'nın anot akımındaki aşırı yüklere veya sekonder devrelerde kısa devreye, trafo sargılarında arıza ve kısa devreye karşı güvenilir bir şekilde korunmasını sağlar, hangi durumda?

Bekleme modunda, GK71 lambasına tamamlanmamış bir 11V filaman voltajı verilir. Bu, lambanın, bir bütün olarak PA'nın ve PA'nın “Uyku modu”nun düşük ısınmasını sağlar. "TX" e geçerken, GK71'e 22 V'luk bir tam ısıtma voltajı uygulanır ve 0,2-0,25 s sonra PA, doğrudan akkor lambaların GK71, GU13 şüphesiz avantajı olan tam güçte çalışmaya hazırdır, GU81.

PA'yı ithal alıcı-vericilerle tam olarak eşleştirmek için, 10-24 MHz bantlarında K9-K13 rölesi kullanılarak L1'e kapasitörler bağlanarak her bantta rezonansa ayarlanmış bir "Katot devresi" kullanılır.

Başlangıçta, L1 devresi C21 kondansatörü tarafından 28 MHz aralığına ayarlanmıştır. 3.5 ve 7 MHz'lik düşük frekans bantlarında, daha eksiksiz eşleşme için (L1C katot devresinin dar bandı nedeniyle), K7 rölesinin kontaklarından geçen sinyal, üç sargılı katot bobinine - Dr1 beslenir. Bu durumda, L1'in etkisini ortadan kaldırmak için, HF kondansatörü C14 tarafından K8.1 kontakları üzerinden kısa devre yapılır.

PA'nın girişindeki SWR, tüm bantlarda 1.5'i geçmez ve tuner olmasa bile, ithal edilen herhangi bir alıcı-verici ile iyi uyum sağlar.

PA'nın çıkış P-devresi, 3 ödemeli SA1 anahtarı ile değiştirilir. SA1.3 - bobinlerin musluklarını değiştirir ve 3.5 MHz aralığında anten ile KPE C22 bağlantısına ek bir C23 kondansatörü bağlar.

SA1.2 anahtarı 3.5 MHz bobini kısa devre yapar. Anahtar SA1.1, aralık rölelerini değiştirir. 1.8 MHz bandı planlanmışsa, bir röle daha eklemeniz ve SA1 anahtarındaki 9. konumu kullanmanız gerekir.

Bobin L4, doğrudan GK71 anot devresinde bulunan 28 MHz'de çalışır. Bu, düşük bantlarda olduğu gibi 28 MHz'de Pout elde etmeyi mümkün kıldı. PA'nın çıkış devrelerini korumak için Dr3 gereklidir.

"RX/TX" kontrolü +24 V voltaj ile beslenen VT1 transistörün üzerindeki devre tarafından gerçekleştirilir. Pin 3'ün XS1 konnektörünün RX/TX girişi kasaya kapatıldığında (akım 3 -5 mA), transistör T1 üzerindeki devre açılır, kısa devre rölesi tetiklenir ve K3 kontakları üzerinden K1 ve K2 rölelerine +24 V gerilim verilir. Röle K4, çalışır ve K4.1 kontakları aracılığıyla GK71'e tam kızdırma voltajı sağlar.

SA3 "Glow" anahtarı açıksa, VL1 lambasına sürekli olarak tam kızdırma voltajı uygulanır. Bu bazen TESTax'ta çalışırken gereklidir. C3 kondansatörünü şarj ettikten sonra (0,15-0,2 s sonra), K5 rölesi çalışır, bu da şunları sağlar:

• UM'nin doğru çalışması;
• K1, K2 röle kontaklarında yanma yok.

K5.1 kontaklı röle K5, VL1 lambasının kontrol ızgarasının devresini gövdeye kapatarak açar. "Bypass" modunu uygulamak için SA2 anahtarı, devrenin +24 V besleme devresini "RX / TX" anahtarının T1'inde keser. Transistör T2 üzerinde VL1 lambasının ekran ızgarasının ayarlanabilir bir voltaj regülatörü yapılır.

Potansiyometre R4, sessiz akım VL1'i 100-120 mA aralığında ayarlar. DA1 mikro devresi üzerinde röleye ve otomasyon devresine güç sağlamak için +24 V voltaj regülatörü yapılmıştır. +24 V'ta aşırı yüklenmeler ve kısa devreler durumunda, DA1 otomatik olarak kapatılır, bu da bir bütün olarak PA'nın güvenilirliğini artırır.

Güç amplifikatörü tasarımı

PA, bilgisayar sistem birimi durumunda, tercihen 80'lerin eski modelinde yapılır - daha kalın çelikten yapılmıştır. Boyutlar 175x325x400 mm. Dikey bölme ve yatay raflar 1,5-2 mm kalınlığında çelikten yapılmıştır.

PA'nın yoğun çalışmasıyla, gürültüyü azaltmak için düşük besleme geriliminde çalışan bir fanın kullanılması arzu edilir.

Parçalar ve olası değiştirmeler

Transformatör T1, LATR-8 10 A'dan demir üzerine yapılmıştır. Şebeke sargısı 1,5 mm'lik bir PEL teli ile sarılmıştır. Yükseltici sargı PEL 0.65-0.7 mm, voltaj 1.1-1.2 kV. Filament sargı PEL 1,5 mm 11 + 11 V, diğer sargılar 22 V ve 50 V gerilimler için PEL 0,5-0,65 mm.

10 A için otomatik devre kesici SA4, VA-47 tipi. İletişim bobini, ana sargının dönüşleri arasında eşit olarak dağıtılan 0,2 mm'lik 7 tur MGTF kablosuna sahiptir.

Katot devresinin L1 bobini 5-6 mm çapında bakır borudan yapılmıştır. İçinde ısıya dayanıklı yalıtımlı bir tel olan MGTF, en az 1 mm2 kesitli BPVL gerilir. Bobinin dış çapı 27-30 mm, dönüşler arasındaki boşluk 0,2-0,3 mm'dir ve 8 dönüş, ortasından bir musluk içerir.

3.5-7 MHz aralığındaki L2 bobini, 40-45 mm çapında bir çerçeve üzerinde yapılır ve 15 + 12 dönüş 1.5-2.0 mm tel içerir. 3.5 MHz aralığı için ilk 15 dönüş sırayla sarılır ve kalan 12 dönüş 2,5 mm'lik bir adımla sarılır.

10-21 MHz aralığındaki L3 bobini, 5-6 mm çapında bir bakır borudan yapılmıştır ve 15-17 dönüş içerir, dış çap 50-55 mm'dir.

28 MHz bandının L4 bobini 2.0-2.5 mm çapında bakır telden yapılmıştır ve 5-6 tur içerir, bobinin dış çapı 25 mm'dir.

Dr2 anot bobini, 18-20 mm çapında, 180 mm uzunluğunda, 0.35 mm PELSHO teli ile floroplastikten yapılmış bir çerçeveye sarılır, 41 + 34 + 32 + 29 + 27 + bölümlerinde döndürmek için döner 20 + 17 + 11 dönüş ve son 10 dönüş 2 mm'lik bir adımla deşarj.

Dr3 - bir istasyon vagonunu 0,2-0,3 mm 2-4 bölümden oluşan bir PELSHO teli ile sarma, her biri 80-100 dönüş.

Lf dalgalanma koruyucusu, 1 mm çapında, MGTF gibi iyi yalıtımlı, doldurmadan önce dönüşe sahip iki kabloda K45x27x15 mm 2000NN halka üzerine sarılır.

UHF-66'dan Anot KPE S24. Bir bölüm, boşluk 2.5-2.7 mm 15-100 pF, bobin L3'ün 2. dönüşüne bağlı. Kapasitör C23 - 0.3-0.4 mm, 30-1200 pF boşluklu eski radyo alıcılarından KPE 2-3 bölümleriyle iletişim.

Röle K1 - REN-33, K2 - REN-34. Röle KZ-K6 - 15x15x20 mm plastik kasalarda küçük boyutlu ithal olanlar, anahtarlama akımı 6-8 A, anahtarlama voltajı 127-220 V. 24 V çalışma voltajı için KZ ve Kb röleleri ve çalışma için K4 ve K5 röleleri gerilim 12 V. Röle K7 -K13 - RES-10, düşük güçlü silikon diyotlar röle sargılarına paralel bağlanır. Diyotlar şemada gösterilmemiştir.

VT1 transistörleri - KT835, KT837. VT2, VT3 - KT829A. DA1 - KR142EN-9 (B, D) veya МС7824.

Güç amplifikatöründe (PA) eski güzel cam lambaları kullanmaya karar verin, o zaman üfleme, ısıtma, eğitim vb.

500W çıkış gücü 100W'dan daha iyidir! PA, 10, 12, 15, 17, 20, 30, 40, 80 m ve 160 m amatör bantlarda çalışmak üzere tasarlanmıştır. Yükseltilmiş sinyalin bozulması olmadığında tepe çıkış gücü 500 W'tır.

Klasik şemaya göre ortak bir katot ile bağlanmış GK71 tipi bir VL1 lambası üzerinde yapılır. Amplifikatörün giriş empedansı ve tüm aralıklarda çalışmasının kararlılığı, ithal edilen alıcı-vericinin (ve amplifikatörün bunun için tasarlanmıştır) minimum SWR ile 50 Ohm'luk sabit bir yük üzerinde çalışmasına izin veren R1 direnci tarafından sağlanır.

Pirinç. 1. Güç amplifikatörünün (PA) ön panelinin görünümü.

5 watt'lık bir alıcı-verici çıkış gücü ile amplifikatör, 500 watt'lık bir tepe çıkış gücü sunar. PA'nın gerekli düşük giriş gücü, çıkış gücü kontrolüne sahip, maksimum çıkış gücü 10 W'a kadar olan ithal ve ev yapımı alıcı-vericilerle kullanılmasına izin verir.

VL1 lambasının anot devresi sıralı güç devresine göre yapılmıştır. Bunun ayrıca yüksek frekans aralıklarında amplifikatörün verimliliğini (verimliliğini) arttırmada faydalı bir etkisi vardır.

Bugün birçok kısa dalga alıcı-vericisi markalı alıcı-vericileri kullanma fırsatına sahipse, güç amplifikatörleri kural olarak kendi başlarına yapmalıdır. Bu bölüm, amatör bir HF radyo istasyonu için modern bir PA'nın eksiksiz bir tasarımını sunar.

Ortak katot (CC) devresi, birinci ızgara boyunca yüksek bir giriş empedansına sahiptir. Giriş sinyali kaynağından, lambanın giriş kapasitansı aracılığıyla yalnızca küçük bir reaktif akım sağlamak gerekir ve şebeke akımının aktif bir bileşeni yoktur, ayrıca görünümü zararlıdır, bu nedenle küçük bir giriş gücü yeterlidir PA'nın OC ile çalışması için. Gerçek bir devrede, OC'li bir devrenin güç kazancı onlarca desibele ulaşabilir.

OK ile şemaya göre PA'nın giriş sinyali tarafından aşırı yüke duyarlı olduğuna dikkat edilmelidir. Ek olarak, intermodülasyon bozulması nedeniyle, SSB sinyalinin yayılan frekans bandı önemli ölçüde genişletilir.

Lamba modlarının pasaport verilerini gözlemlemek önemlidir, filaman voltajına doğru bir şekilde dayanmalısınız. Düşük tahmin edilen bir filament voltajı, lambaların dayanıklılığı üzerinde fazla tahmin edilenden çok daha kötü bir etkiye sahiptir.

Pahalı bir ithal alıcı-vericiyi düşük güçte çalıştırarak, bir PA tüpü kullanarak, alıcı-vericinin transistör çıkış aşamasını ve ayrıca alıcı-vericiye giden güç kaynağını boşaltırız.

Şematik diyagram

Şematik diyagramı Şekil 2'de gösterilen güç amplifikatörü. 2, tüm dokuz HF amatör bandında gerekli kazancı sağlar. Ortak bir katot devresine bağlı bir VL1 lambası üzerinde yapılır.

XS1 konektöründe bir kontrol sinyalinin olmaması (kontrol pedalına basılmaz) veya amplifikatör kapalıysa, XW2 RF konektörüne bağlı antenden gelen giriş sinyali, K2'nin normalde kapalı kontakları üzerinden devreden geçer ve K1, XW1 “Giriş” konektörüne ve ardından alıcı-vericiye röle yapar.

İletim moduna geçerken, alıcı-vericiden XS1 soketine bir kontrol sinyali gönderilir. SA3 anahtarı üzerinden devre yoluyla, kısa devre rölesinin bobini, alıcı-vericide açık bir kollektör ile transistör anahtarına +24 V'luk bir voltaj ile beslenir. Telsizin transistör anahtarı açıldığında kısa devre, K1, K2 röleleri tetiklenir.

Pirinç. 2. Bir güç amplifikatörünün (PA) şematik diyagramı.

Düzeltici kondansatör C4, aralık döngülerini ayarlamaya yarar. Alma modunda, K3.1 rölesinin kontakları açıktır. K1 ve K2 rölelerinin enerjisi kesilir.

K1.2 kontakları açık, lamba kapalıyken lambanın kontrol ızgarasına eksi 150 V'luk bir voltaj verilir.

Alma modunda lambayı güvenilir bir şekilde kaplayacak şekilde ofseti seçmek gerekir. İyi kapatılmamış bir lamba gürültü yapabilir ve alımı engelleyebilir.

K1 K1.2 rölesinin kontakları öngerilim devresini değiştirir ve iletim modunda kontrol şebekesine eksi 80 V'luk stabilize bir voltaj verilir K2 rölesi, K2.1 kontaklarıyla anteni PA'ya bağlar. çıktı.

Yük, amplifikatörü farklı giriş empedanslarına sahip antenlerle eşleştiren bir P devresidir. Lambanın anot devresine geleneksel bir P-devresi C13, L8 ve L9, C17 dahildir.

Amplifikatörün kendi kendine uyarılmasını önlemek için, VL1 kontrol ızgarasına düşük dirençli bir direnç R2 dahildir. VL1 lambasının anot devresinde, VHF'de kendi kendine uyarılmaya karşı bir koruma elemanı da bulunur - çalışma frekanslarında hareketini kapatan bir direnç R4 tarafından şönt edilen küçük bir endüktanslı bir DR3 bobini. GK71'in efsanevi "düşük frekansına" rağmen kendi kendini uyarma mümkündür.

Dr2 jiklesi, en düşük direnç ve RF voltajına sahip noktada P-devresine bağlanır. Bu nedenle, amplifikatörün yüksek frekansta çalışmasını etkilemez. Yapısal olarak, yerleşimi basitleştiren amplifikatör muhafazasının duvarlarına yakın bir yere yerleştirilebilir.

Yüksek frekansta bobin yüke paralel bağlanır, şönt etkisi düşüktür ve endüktansı daha düşük olabilir. Yüksek empedanslı bir anten bağlamak için bir marjla bile gerekli endüktans 20-30 μH'dir. Buna göre, jiklenin içsel kapasitesi ve boyutları azaltılır.

P-devresinin çıkışına, C18 * elemanları olan bir çıkış sinyali seviyesi göstergesi (HF voltmetre) bağlanır. VD5, R6, R7, C19, C20 ve PA1, P-loopunun ayarlanmasını ve anten ile doğru eşleşmeyi kolaylaştırır. Göstergenin gerekli hassasiyeti, direnç R6 ayarlanarak antenin gerçek giriş empedansına bağlı olarak ayarlanır.

UM bir baypas modu sağlar. Etkinleştirmek için SA3 kullanılır. Lamba, şebeke akımı olmadığında maksimum doğrusallıkla çalışır.

Kontrol ızgarasının akımını kontrol etmek için küçük bir işaretçi mikro ampermetreyi açmanız tavsiye edilir. Ölçmek ve test etmek için kullanışlıdır. Çalışma sırasında, şebekeye bir ön gerilimin sağlanacağı basit bir diyot VD4'ün bağlanması gereken paralel olarak düşük güçlü bir LED VD3 ile güvenli bir şekilde değiştirilebilir.

Lambanın filamanı 21-22 V'luk alternatif bir voltajla beslenir. Bu, uzun bir lamba ömrü sağlarken amplifikatörün doğrusal çalışması için gerekli emisyon akımını sağlar.

Tasarım

PA, RSB-5 radyo istasyonundan efsanevi verici ünitesi temelinde birleştirilir. 115mm şase temelli alüminyum gövdelidir. Bu tasarım için idealdir.

GK71 lambasının soketi 55 mm yükseklikte sabitlenmiştir. Kasa, çıkıntılı elemanlar olmadan 200x260x260 mm (GxYxD) boyutlarına sahiptir.

Üst bölme, çıkış P-devresi C12, 04, C15, C16, C17, Dr2, L8, L9 - bir döndürücü, röle K2'nin ayrıntılarını içerir.

Ön panel şunları içerir:

• döner tabla kolu ve ölçeği;
• kadranlı gösterge RA1;
• değişken direnç R6;
• anten konektörleri XW2 ve XI;
• kapasitör kolları C4.03, 07;
• SA1, SA2 anahtarları;
• SA3'ü değiştirin.

Değişken kapasitörler, ayarlama için çok uygun olan ölçeklerle donatılmıştır.

Alt bölmede C4, 03, bobinler LI, L1 "- L7, L7", SA1 aralıkları için bir bant anahtarı, K1 ve KZ röleleri monte edilmiştir. Alt bölmenin arka duvarında XW1, XS1, XP1 konektörleri vardır. X2.

PA ünitesini örten U şeklindeki üst kapağın yanlarında dikdörtgen delikler ve 10 mm yükseltilmiş üst kapak bulunur. Ünitenin altını kaplayan kapak, amplifikatörün soğutulmasını iyileştirmek için deliklere sahiptir. Bütün bunlar, PA'ya toz girişini azaltmak için yapılır.

Parçalar ve olası değiştirmeler

Endüktif kuplajlı bant geçiren filtreler, amplifikatör girişine takılır ve aşağıdakileri sağlar:

• ilk olarak, alıcı-vericiden galvanik izolasyon;
• ikincisi, iyi aralık filtreleme.

Giriş şebekesi devreleri, SA1 yarıklı bir anahtarla değiştirilir. Giriş indüktörlerinin verileri tabloda verilmiştir. 1.

Menzil	Dönüş sayısı, L	sarma	Takas	Tel çapı, mm	Çerçeve çapı, mm	İletişim bobini, L1	Tel çapı, mm
		sarma uzunluğu 30mm
					16 altıgen.
					16 altıgen.
					16 altıgen.

Tablo 1. Giriş indüktörlerinin verileri.

Mesh bobini Dr1, porselen kesitli bir çerçeveye sarılmıştır. Dış çap - 20 mm, toplam uzunluk - 39 mm. 4 mm genişliğinde 4 bölümü, bir bölümde çapı - 11 mm, 2 mm kalınlığında bölmeleri vardır.

Tel kalitesi PELSHO 0.1, doldurmaya kadar sarma.

Güç amplifikatörünün çıkışında bir P devresi kullanılır. Çıkış P-devresi L8'in bobini, 40 mm çapında bir mandrel üzerine çerçevesiz sarılır ve 5 mm çapında 5 tur gümüş kaplı bakır boru içerir, sargının uzunluğu 30 mm'dir. Bu bobinin yüksek Q faktörü, 10m'lik bir aralıkta çalışırken tam güç çıkışı sağlar.

İndüktör L9 olarak, RSB-5 radyo istasyonundan veya örneğin Micron radyo istasyonundan benzer bir "döndürücü" ve bir dönüş sayacı kullanılır.

P-devresinin indüktörleri bir yönde sarılır. Ayarlama sürecinde, L8 olarak R-111 radyo istasyonundan 1.3 MkH endüktanslı bir "döner tabla" kullanıldı. Bu bobinlerin bir dezavantajı vardır - gümüş kaplama yüzey zamanla oksitlenir ve temizlemeniz gereken temas kırılabilir.

Bu amaçla amonyak kullanmak en iyisidir. P-devresini ayarlamak için kapasitör 03, plakalar arasında en az 1,2 mm boşluk olmalıdır. RSB-5 (R-805) radyo istasyonundan bir kapasitör çok uygundur, plakalar arasındaki boşluk 2 mm'dir.

Kondansatör C17, anten ile bağlantıyı düzenler, boşluk 0,5 mm'den az değildir. Kapasitör C17, eski tip radyo alıcılarından kullanılır, bu, antenin 50-100 ohm giriş empedansına sahip olması durumunda 0,3 mm boşluklu üç bölümlü bir versiyondur.

Daha yüksek giriş empedansına sahip antenler kullanmayı planlıyorsanız (örneğin, Uzun Tel, VS1AA veya Amerikan), hava boşluğunun istenmeyen elektrik arızalarını önlemek için C17 plakaları arasındaki boşluk en az 1 mm olmalıdır.

DR2 bobini, 13 mm çapında ve 190 mm uzunluğunda seramik bir çerçeveye sarılmıştır. Sargısı PELSHO 0.25 teli ile yapılır, dönüş sayısı 160'tır. Çerçevenin yarısına kadar - sarım dönüşü, daha sonra 5 mm aralıklarla bölümlerde ve jiklenin dönüşlerinin sıcak uç kısmından progresif bir sargı.

DR3 bobini, MLT-2 tipi direnç R4'ün uzunluğu boyunca eşit olarak dağıtılmış dört tur tel içerir.

Konektörler: XW1, XW2 - SR-50-165f RF konektörleri; XS1 - SG-5; X1 - HF yalıtkanındaki terminal kelepçesi, X2 - toprak için terminal kelepçesi. RP 14-30LO veya RP-30 tipi XP1 konektörü.

SA1 - pano seramik tipi PGK 11P 1N iki pano. PCB-5'ten SA2 güçlü HF seramik ha uçuş anahtarı.

MT-2, MLT, C1-4, C2-23, R6 tipi sabit dirençler - değişken direnç tipi SPO, CH2-2-1. Düzeltici direnç R7 SPZ-19, SPZ-38.

KD, KM, KT, K10-7V, KSO gibi kapasitörler. Düzeltici kondansatör C4, KPV, KPVM tipi. Kondenser C14, K15U-1 tipi 150 pF 7 kvar 6 kV.

Kapasitör 08 - yapıcı, L9 indüktörünün yakınında bulunan bir koaksiyel kablo parçasıdır.

SA3 geçiş anahtarı tipi PV2-1, TP1-2, MT1, PT8 veya P2K.

Tüm rölelerin çalışma voltajı 24-27 V'tur. Yüksek frekanslı röleler K1 ve K2'nin kontakları, sırasıyla 100 ve 500 watt'lık geçiş gücüne dayanmalıdır. 27 ± 3 V çalışma voltajı, 1100 Ohm sargı direnci, 13 mA çalıştırma akımı, 2 mA serbest bırakma akımı ile K1 - RPV 2/7 rölesi.

Röle bobini polaritesi:

• sonuç A - eksi;
• sonuç B bir artıdır.

Pasaport RS4.521.952 veya RS4.521.955, RS4.521.956, RS4.521.957, RS4.521.958.

RES-59, pasaport HP4.500.025 başvurabilirsiniz. RES-48 pasaportu RS4.520213 çok uygundur. 24-27 V çalışma voltajı için K2 HF tipi "Kanca" veya benzeri röle.

Uzun Kablolu antenler, VS1AA ve benzerlerini kullanmayı planlamıyorsanız, TKE54PD1 tipi bir röle K2 rölesi olarak çok uygundur.

RES15 tipi kısa devre rölesi, pasaport RS4.591.001, RS4.591.007, KhP4.591.014, RES-49, pasaport RS4.569.421-00, RS4.569.421-04, RS4.569.421-07 ile değiştirilebilir. Tüm röleler bükümlü çift ile bağlanır.

1 mA tam sapma akımına sahip PA1 ölçüm cihazı, M4231 tipi.

Diyotlar VD1, VD2, VD4, VD6 - KD522 veya diğer silikon, VD3 - AL310, VD5-D2E, D18.

özelleştirme

Bir tüp PA kurarken, yaşamı tehdit eden yüksek voltajlar içerdiğinden tüm önlemlere uyulmalıdır. Amplifikatörü asla üst kapak takılı olmadan açmayın.

Uzun süreli kullanımda amplifikatörün üst kapağı ısınır ve yanıklara neden olabilir. Çalışma sırasında PA'nın bu kısımlarına dokunmayın.

Üst kapağı çıkarmadan önce PSU'nun en az 5 dakika kapalı olduğundan emin olun. Bu süre zarfında elektrolitik kapasitörler tamamen boşalır.

Her şeyden önce, ölçüm aletlerinin okumalarını örnek değerlerle karşılaştırarak kalibre etmek gerekir. Çalışma voltajlarında şönt almayın.

Kurulumun doğruluğunu ve kalitesini kontrol etmeye özellikle dikkat edin. Hatasız yapılan UM, genellikle özel ayar gerektirmez ve hemen çalışmaya başlar.

Amplifikatör girişine bir alıcı-verici bağlanır. Çoğu ithal alıcı-vericinin düzgün bir çıkış gücü vardır. PA'yı bir alıcı-verici ile ilk kez açtığınızda, PA girişine sağlanan güç minimuma indirilmelidir.

YAESU FT-950 alıcı-vericinin minimum 5W çıkış gücü vardır. Böylece onunla başladık.

İleriye baktığımızda, çalışma sırasında PA'yı bir veya iki GK71 lambasında sallamak için 5 W'nin yeterli olduğunu varsayalım. Giriş endüktif olmayan direnç R1 devreden çıkarılabilir. Aynı zamanda, alıcı-vericiye yerleşik tuner tüm aralıklarda kapalıyken SWR, iletişim bobininin dönüşlerinin dikkatli bir şekilde seçilmesiyle 1-1.2'dir ve tuner açıkken, SWR 1'e eşittir.

Bir lamba ile anot akımı 350 mA'ya ulaşır. İzin verilen maksimum salınım, kontrol şebekesi akımının görünmesine izin vermemelidir. Daha fazla güç istiyorsanız, birikimi artırmamalı ve şebeke akımına izin vermemelisiniz.

Bu durumda, ekran voltajını artırmak, lambanın önceki durgun akımını ayarlamak, böylece kontrol ızgarasının akımı olmadan maksimum birikim elde etmek daha iyidir.

Amplifikatör çıkışına bağlayın:

• veya HF voltaj konektörü 1: 100'e bir çıkışa ve bir V7-15 lamba voltmetresine sahip, 1 kW başına 39-4 tipi eşdeğer bir yük;
• veya 220 veya 127 V voltaj için 500 W gücünde bir akkor lamba (demiryolu taşımacılığında kullanılır).

SA3 - "Açık" konumunda. Güç kaynağını açın, yaklaşık 30-40 mA olması gereken lamba durgun akımını ölçün.

Giriş aralığı devrelerini C4 kondansatörü ile rezonansa ayarlıyoruz. Değişken kondansatör son konumda olmamalıdır. Gerekirse, L1-L7 bobinlerinin dönüş sayısını değiştiririz.

L1 "-L7" iletişim bobinlerinin dönüşlerinin tam seçimi, alıcı-vericiye yerleştirilmiş minimum KVS-metrede yapılır.

18 ve 21 MHz, 24 ve 28 MHz bantlarında aynı L6, L6 've L7, L7 devreleri çalışır.

Gallet anahtarı SA2, değişken anot kapasitör C13'ü 160-30 m aralığında ve 160 m aralığında - ayrıca başka bir C14 kapasitörünü bağlar. 20-10 m aralığında, C13 kondansatörü devre dışı bırakılır. Bu durumda, ayar indüktör L9 ve bağlantı kapasitörü C17 tarafından yapılır.

Son olarak, PA'nın çalışacağı anteni bağlayın. Anten bağlı olmadan PA'yı açmayın. Anten olmadan açıldığında, anten konektöründe öldürücü yüksek voltajlar oluşabilir.

Üç kontrol var. Düşük frekans aralıklarında, anot kapasitör C13, büyük bir kapasitansa ve endüktansa ayarlanır. Endüktansı değiştirerek çıkış devresini rezonansa ayarlıyoruz ve C17 kondansatörü ile yük ile gerekli bağlantıyı sağlıyoruz.

Yanlış ayarlamayı önlemek için şu kurala uyulmalıdır: C13 ve C17 kapasitörleri her zaman maksimum değere daha yakın ayarlanmalıdır, bu da harmoniklerin maksimum bastırılmasına karşılık gelir.

Manipülasyon kapasitörleri C13, C17, endüktans L9, her aralıkta PA1 çıkış göstergesinin maksimum göstergesine ulaşır. Aynı zamanda anot akımındaki düşüşü gözlemleyin.

PA'nın güvenilir çalışması için iyi bir topraklama gereklidir. Antende indüklenen statik elektriği gidermek için, jikleyi SW2 konektöründen kasaya açmak yararlıdır.

Anot kapasitör verileri aşağıdaki gibidir:

• 160 m - 270 pF aralığı;
• 80 m - 120 pF aralığı;
• 40 m - 70 pF aralığı;
• 30 m - 39 pF aralığı;
• diğer aralıklarda - anot kapasitör devre dışı.

Çalışma sırasında, aralıktan aralığa hızlı bir geçiş için, kapasitör rotorlarının karşılık gelen konumlarının bir tablosunu ve döndürücü sayacının okumalarını hazırlamak gerekir.

P-konturunu hesaplama yöntemi bu kitabın okuyucularına aşinadır, Referans literatüründe açıklanmıştır. Çeşitli Karacalar için hazır masalar var. İnternette bu tür hesaplamalar için birçok sanal hesap makinesi var.

Hesaplamalar, 28 MHz'de 0,5 μH endüktansa ve P devresinin "sıcak ucunun" kapasitansına sahip bir devreye ihtiyacınız olduğunu söylüyor - 40 pF. Ve 2 GK71 Svykh = 17x2 artı C montajımız = 45-50 pF var. Buradan 2xGK71'in 28 MHz'de çalışmayacağını söyleyebiliriz.

Durumdan bir çıkış yolu - P-devresinin seri güç kaynağını kullanıyoruz ve şimdi montaj kapasitansına dahil olmayan daha düşük endüktanslı Dr2 jiklesini kullanıyoruz. Genellikle anot değişken kondansatörünü devreden çıkarırız.

Egzersiz lambaları

GK71 ile çok denemem gerekti, eğitime ihtiyaçları yok. Ancak bu sırayla rastgele ve uzun raf ömrüne sahip lambaların eğitilmesi tavsiye edilir.

Kirli lambaları deterjanlı suda yıkayın, suyun tabanın içini durulaması ve kuruması için iyice durulayın. Ayrıca uzun süredir çalışmayan yedek lambalar da antrenman yapmakta fayda var. İleride hemen çalışmaya hazır ve garantili olacaklardır.

Lambayı birkaç saat ısıtın, ardından ön gerilim uygulayın. Ardından, azaltılmış bir anot ve ekran voltajı uygulayın, küçük bir anot akımı görünene kadar ızgara sapmasını azaltın ve tekrar birkaç saat dayanın.

Anot akımı elde edilene kadar bias voltajını azaltıyoruz, böylece anotlar hafifçe pembeye dönüyor, bir süre sertleşmesine izin veriyoruz.

Zaman zaman, silindirin üst kısmındaki çalışma lambalarındaki tozun kuru ve temiz bir bezle temizlenmesi gerekir (PA kapalı ve kapasitörler boşalmışken).

Güçlü bir jeneratör lambasının güç kaynağı

Güçlü bir jeneratör lambasının doğru seçilmiş filaman voltajı, lambanın birkaç kat daha uzun süre hizmet etmesine izin verecek, çalışmasının güvenilirliğini artıracak ve sıcaklık rejimini kolaylaştıracaktır. Bu böyle yapılır.

LATR'yi filaman transformatörünün birincil sargısına dahil ediyoruz, nominal filaman voltajını ayarladık. PA'yı tek bir frekans sinyali ile maksimum güç için ayarlıyoruz. Tam güçte, çıkış gücü azalmaya başlayana kadar LATR'den sağlanan voltajı yavaşça azaltın.

Isıtma voltajını %10 oranında ekliyoruz (bu, emisyon marjıdır). Filament transformatörünün birincil sargısındaki voltajı ölçüyoruz. Seri olarak, ölçülen gerilimin nominal şebeke geriliminde elde edilmesi için transformatörün birincil sargısında bir sönümleme direnci seçiyoruz.

UM'nin kurulumu

Giriş aralığı döngüleri, kasanın bodrum katında bulunur. Lambanın anot yükünün detayları kasanın üzerindedir. HF devrelerinin iletkenleri minimum düzeyde kısadır ve tercihen tek damarlı gümüş kaplı bakır telden düzdür.

UM düzeni fotoğrafta görülmektedir (Şekil 3). Amplifikatörün arka panelden iç düzeninin fotoğrafı.

İki GK71 lambalı versiyon, Şek. 4.

Pirinç. 3. Sağdaki güç amplifikatörünün (PA) görünümü.

Pirinç. 4. Güç amplifikatörünün (PA) arkadan görünümü.

Güç kaynağı: özellikler

Her kaynak, amplifikatörün maksimum çalışma yükünde gerekli voltajı ve akımı sağlamalıdır. Hattaki şebeke besleme voltajını değiştirirken bunları kontrol etmek gerekir.

Şebeke voltajı gün içinde değişir. Genellikle akşamları düşer ve gece geç saatlerde maksimuma çıkar. Mevsime, konutun trafo merkezinden uzaklığına ve elektrik şebekesinin durumuna bağlıdır.

PA'ya giden güç kaynağı ünitesinde (PSU), birincil (şebeke) sargısında musluklar vardır ve özellikle kırsal alanlarda şebeke voltajında ​​​​büyük dalgalanmalarla voltajı ayarlamak mümkündür.

Lamba ekranı ızgarasındaki voltaj stabilizasyonu çok ciddiye alınmalıdır.

Bunu yapmak için şunları kullanabilirsiniz:

• anot transformatöründe ayrı bir sargı veya ayrı bir küçük transformatör;
• radyatörlerde D817, D816 gibi güçlü yarı iletken zener diyotlar.

Lambanın anot gücü için genellikle düzensiz bir voltaj kullanılır. Ancak filtre kapasitörlerinin kapasitansı ne kadar büyük olursa, SSB işlemi sırasında o kadar az bozulur ve CW ve DIGI işlemi sırasında sinyal daha net olur.

Unutulmamalıdır ki, kullanılan lambalar ne kadar iyi ve lineer olursa olsun, UM'nin kaliteli çalışmasının temelinin güç kaynağı olduğudur. Yazarlar, anot transformatörünün gücünden ve anot voltaj filtresinin kapasitelerinden tasarruf etmemenizi tavsiye eder.

PA'nın güç kaynağı ünitesinden ayrı tasarımı, ünitenin herhangi bir ünitesini diğerini etkilemeden yükseltmeyi kolaylaştırır. Güç kaynağı ünitesi masanın altına yerleştirilmiştir, kompakt PA uygun bir yerdedir. Güç kaynağı ünitesi, otomatik açma ve kapama olmadan basitleştirilmiş bir şemaya göre yapılır.

Şebeke sargısını değiştirerek gerçekleştirilen anot voltajının kademeli olarak değiştirilmesi olasılığı sağlanır (güç kaynağı şebekeden ayrılmış durumdayken şalter!). Anot doğrultucu, seri bağlı elektrolitik kapasitörlerden oluşan bir filtre kapasitörlü bir köprü devresi üzerine inşa edilmiştir.

Güç kaynağı: devre şeması

Güç kaynağı devresi Şek. 5. Amplifikatörün güç kaynağı, iki transformatör T1, T2 ve ilgili doğrultuculardan oluşur. Şebeke sargıları FU1 ve FU2 sigortalarını içerir.

Pirinç. 5. GK71 lambalarına dayalı bir güç amplifikatörü için bir güç kaynağı ünitesinin (PSU) şematik diyagramı.

T1 transformatöründen şunu elde ederiz:

• orta nokta ile 3 A (6 A) akımda filament voltajı ~ 20 V;
• Röle sargılarına güç sağlamak için kullanılan +24 V voltaj;
• Üçüncü lamba ızgarasına güç sağlamak için +30 V voltaj.

~ 6.3 V'luk ayrı bir sargı vardır. Geri sarılmış sekonder sargılı bir tüp siyah beyaz TV seti TC180'den bir transformatör kullanılır. Şebeke sargısı 220 V, 237 V ve 254 V'ta açılabilir.

Sekonder sargıların sarıldığı 1000 W gücünde Transformatör T2. Şebeke sargısından çıkışlar, başka bir voltaja geçiş için sağlanır. Bu sonuçlar, az tahmin edilen veya fazla tahmin edilen besleme gerilimi ile tarla (kırsal) koşullarında kullanılabilir.

İkincil sargılardan şunları elde ederiz:

• engelleme gerilimi -150 V;
• stabilize önyargı voltajı önyargı voltajı -80 V;
• stabilize ekran voltajı +450 V.

Gerekirse +500 V ve +1800 V voltaj vardır.

VD5-VD12 diyot köprüsü, +500 V'luk bir voltaj elde etmek için kullanılır. Filtre, bir jikle Dr1 ve C2, C3 kapasitörlerinden oluşur. +450 V'luk stabilize bir voltaj elde etmek için Zener diyotları VD13-VD15 ve direnç R4 kullanılır.

VD16-VD19 diyot köprüsü, elektrolitik kondansatör C4'e yüklenir ve ardından Zener diyotları VD20-VD22 açılır, -150 V alırız ve iletim sırasında - -80 V'luk stabilize bir voltaj alırız.

Yüksek voltaj elde etmek için diyot köprüsü VD23-VD26 ve yumuşatma kapasitörleri C6-C11 kullanılır. Güç kaynağı ünitesinin her elektrolitik kondansatörü, voltajı eşitlemek ve güç kaynağı ünitesini kapattıktan sonra deşarj etmek için bir MLT-2 68-100 kOhm direnci ile şöntlenmiştir.

PA1 cihazı anot akımını kontrol etmek için kullanılır. PA1 cihazının akım ölçüm limiti 1 A'dır.

XP1 konektörü aracılığıyla, çok çekirdekli bir kablo aracılığıyla güç kaynağı ünitesinden PA'ya gerekli voltaj sağlanır. Filament devreleri için kablo damarları paralel olarak kapatılmıştır. İzolasyonu arttırmak için, ana izolasyonun üzerine yüksek voltaj teline ek olarak karşılık gelen çapta bir polivinil klorür kambrik yerleştirilir.

Birçok amatör radyo geliştirmesinde kullanılan daha tercih edilen bir seçenek, bir dış güç kaynağı ünitesinden yüksek frekanslı konektör CP50'ye bir çapa sahip bir koaksiyel kablo RK-50 veya RK-75 boyunca anot voltajının sağlanmasıdır. 7-12 mm. Aynı zamanda güvenliği artırmak için kablonun ekran örgüsü amplifikatör ve güç kaynağı ünitesinin kasalarına bağlanır.

Güç kaynağı ünitesi SA1 geçiş anahtarı ile açıldığında, röleye güç sağlamak için filaman voltajı ve voltajı sağlanır. SA2 açma/kapama anahtarı, engelleme voltajını, ekran ızgarasını ve anot voltajını açar. Kapatırken, voltaj ters sırada çıkarılır.

HL1, HL2 kontrol lambaları, sırasıyla T1, T2 transformatörlerinin açılmasını kontrol etmek için kullanılır.

Güç kaynağı ünitesi ayrı bir kasaya monte edilmiştir. 390x230x230 mm boyutlarında, şasi tabanı 50 mm, ağırlığı yaklaşık 20 kg'dır. Güç kaynağı kasasının ön panelinde SA1, SA2 devre kesiciler, FU1, FU2 sigorta tutucuları, HL1, HL2 ampulleri, PA1 cihazı ve arka duvarda XP1 konektörü ve X1 terminal kelepçesi vardır. Ön panel çıkartma içindedir.

Güç kaynağı ünitesi: parçalar ve analoglar

Konektörler: X1 - terminal kelepçesi; XP1 - RP14-30L0 veya RPZ-ZO tipi 30 pinli konektör. 5-15 W gücünde PEVR tipi trimmer dirençleri R1-R2, R13, kullanılan belirli bir RA1 cihazına bir şönttür.

50 + 250 μF x 450/495 V, C4 - 100 μF x 295 V kapasiteli elektrolitik kapasitörler C1 - 150 μF x 70 V, C2, C3 - K50-7.

Yüksek kapasite ve voltaj için modern veya ithal kapasitörlerin kullanılması yalnızca fayda sağlayacak, güvenilirliği artıracaktır.

C2, C4, C6-SP kapasitörleri, folyo kaplı fiberglastan yapılmış bir yalıtkan rondeladan geçirilir. Folyo, elektrolitik kapasitörün negatif kontağı görevi görür. Kondansatörler C5, C12 tipi KD, KM, KT.

Anahtarlar SA1, SA2 - geçiş anahtarları TV 1-2 250 W / 220 V veya B4 250 W / 220 V.

VD1-VD4 KD202V, VD5-VD12 ve VD16-VD19 2D202K diyotları veya ilgili voltaj ve akım için benzer diyotlardan veya diyot gruplarından birleştirilmiş.

10000-47000 pF kapasiteli dengeleyici dirençleri ve kapasitörleri unutmayın - kısa süreli darbelerle olası bozulmaya karşı koruma, şemada gösterilmezler.

VD23-VD26 - KC201D, VD13-VD15 tipi - Zener diyotları KS650, VD20 - D817D, VD21 - D817V, VD22 - D817B veya radyatörlere monte edilmiş ve kasadan izole edilmiş uygun stabilizasyon voltajına sahip bir dizi başka zener diyot.

1 mA tam sapma akımına sahip PA1 ölçüm cihazı, M4200, M2003, M4202 tipi. Güç trafosu T2, 220/380 V birincil sargıya sahip endüstriyel bir transformatörden yapılmıştır. Ayrıca, transformatör sargısını sökmeden, 220 V ile 380 V arasındaki birincil sargıdan ek bir çıkış yapılır.

Böylece ayrık voltaj regülasyonu mümkün hale geldi. Tüm transformatörler, özellikle saha koşullarında hava nemi ve çiy, sargının bozulmasına neden olmamak için kalitatif olarak vernik ile emprenye edilmelidir.

Saha koşulları için BI versiyonunda şasinin bodrum katı kalın pleksiglastan yapılmıştır. Pleksiglasta delikler açıldı ve elektrolitik kapasitörleri takmak için ilgili iplik kesildi.

İşletim deneyimi

Tarif edilen şemaya göre birkaç PA yapıldı. Bir lambalı ve paralel çalışan iki GK71 lambalı seçenekler vardı. Bu güne kadar faaliyetteler.

PA'yı sürekli hazır durumda tutmak ve maksimum güçle çalışmak için P-devresini maksimum güce ayarlayın. Arkadaş-komşularla telsiz iletişimi yapmak istiyorsanız, alıcı-vericideki birikimi azaltın ve düşük güçte iletişim kurun.

PA'daki maksimum güç, yalnızca alıcı-verici menüsüne girilerek ve alıcı-vericiden salınım gücü eklenerek hızla artırılır. DX ile hızlı bir şekilde çalışmanız gerektiğinde, bir yarışmada veya kötü oyun koşullarında maksimum güç kullanılır.

Bu UM'de GK71 lambaları yerine GU13, GU72 ve diğerleri kullanılabilir. Bu PA, hem 50 Ohm'luk düşük empedanslı bir yük hem de antenlere tek telli bir hat ile güç verildiğinde yüksek empedanslı bir yük ile kolayca eşleşir.