Bir güç amplifikatörünün giriş devresi nasıl kurulur. P-devresinin soğuk ayarı. Çıkış döngüsü sisteminin bobinlerini konumlandırma

L. Evteeva
"Radyo" No. 2 1981

Vericinin çıkış P-devresi, parametrelerinin hesaplama yoluyla elde edilip edilmediğine veya dergideki açıklamaya göre üretilip üretilmediğine bakılmaksızın dikkatli bir ayar gerektirir. Böyle bir işlemin amacının yalnızca belirli bir frekansa P-loopunun gerçek ayarlanması değil, aynı zamanda vericinin son aşamasının çıkış empedansı ve anten beslemesinin karakteristik empedansı ile eşleşmesi olduğu unutulmamalıdır. hat.

Bazı deneyimsiz radyo amatörleri, yalnızca giriş ve çıkış değişken kapasitörlerinin kapasitanslarını değiştirerek devreyi belirli bir frekansa ayarlamanın yeterli olduğuna inanmaktadır. Ancak bu şekilde, devrenin lamba ve anten ile en uygun şekilde eşleşmesini sağlamak her zaman mümkün değildir.

P-konturunun doğru ayarlanması, yalnızca üç öğesinin de en uygun parametrelerinin seçilmesiyle elde edilebilir.

Direnci herhangi bir yönde dönüştürmek için özelliğini kullanarak P-devresini "soğuk" durumda (vericiye güç bağlamadan) ayarlamak uygundur. Bunun için, son aşama Roe'nin eşdeğer çıkış direncine eşit yük direnci R1, ve küçük bir giriş kapasitansına sahip yüksek frekanslı bir voltmetre P1, devrenin girişine paralel olarak bağlanır ve bir sinyal üreteci G1 devrenin girişine bağlanır. P-devresinin çıkışı - örneğin, X1 anten soketine. 75 ohm dirençli R2 direnci, besleme hattının karakteristik empedansını simüle eder.

Yük direnci değeri formül ile belirlenir

Karaca = 0,53Yukarı / Io

burada Usup, vericinin son aşamasının anot devresinin besleme voltajıdır, V;

Io, son aşama A'nın anot akımının sabit bileşenidir.

Yük direnci, BC tipi dirençlerden oluşabilir. MLT dirençlerinin kullanılması tavsiye edilmez, çünkü 10 MHz'in üzerindeki frekanslarda, bu tip yüksek dirençli dirençler, dirençlerinin frekansa gözle görülür bir bağımlılığına sahiptir.

P devresini "soğuk" ayarlama işlemi aşağıdaki gibidir. Jeneratör ölçeğinde belirtilen frekansı ayarladıktan ve C1 ve C2 kapasitörlerinin kapasitanslarını voltmetrenin okumalarına göre maksimum değerlerinin yaklaşık üçte birine getirdikten sonra, P-devresi endüktansı değiştirerek rezonansa ayarlanır, örneğin, bobin üzerindeki musluk noktasını seçerek. Bundan sonra, C1 kondansatörünün düğmelerini ve ardından C2 kondansatörünü döndürerek, voltmetre okumasını daha da artırmanız ve endüktansı değiştirerek devreyi tekrar ayarlamanız gerekir. Bu işlemler birkaç kez tekrarlanmalıdır.

Optimum ayara yaklaşırken, kapasitörlerin kapasitansındaki değişiklikler voltmetre okumalarını daha az etkileyecektir. C1 ve C2 kapasitanslarında başka bir değişiklik voltmetre okumalarını azaltacaksa, kapasitans ayarı durdurulmalı ve endüktans değiştirilerek P-devresi rezonansa mümkün olduğunca doğru ayarlanmalıdır. Bu noktada, P-contour ayarı tamamlanmış sayılabilir. Bu durumda, kapasitör C2'nin kapasitansı, gerçek bir anten bağlanırken döngü ayarını düzeltmeyi mümkün kılacak şekilde yaklaşık yarıya kadar kullanılmalıdır. Gerçek şu ki, genellikle açıklamalara göre yapılan antenler tam olarak ayarlanmayacaktır. Bu durumda, anteni askıya alma koşulları, açıklamada verilenlerden önemli ölçüde farklı olabilir. Bu gibi durumlarda, rezonans rastgele bir frekansta ortaya çıkacak, anten besleyicisinde duran bir dalga görünecek ve P-loop'a bağlı besleyicinin sonunda reaktif bir bileşen bulunacaktır. Bu düşüncelerden, ana kapasitans C2 ve endüktans L1'deki P-devresinin elemanlarını ayarlamak için bir marjın olması gerekir. Bu nedenle, gerçek bir anteni P-loop'a bağlarken, C2 kondansatörü ve L1 endüktansı ile ek ayar yapılmalıdır.

Tarif edilen yönteme göre, farklı antenler üzerinde çalışan birkaç vericinin P-konturları ayarlandı. Rezonansta yeterince iyi ayarlanmış ve besleyiciye uygun antenler kullanıldığında, ek bir ayar yapılması gerekmedi.

HF güç amplifikatörünün P-devresinin anot kapasitörünün otomatik ayarlanması

Çalışma prensibi.

Şebeke üzerindeki ve lambanın anotundaki voltaj fazlarının karşılaştırılması ilkesi, bu cihazın geliştirilmesi ve üretilmesi için teorik temel olarak alınmıştır. P-devresinin tam rezonansı anında, şebekedeki ve anottaki voltajlar arasındaki faz farkının kesinlikle 180 derece olduğu ve anot yükünün direncinin tamamen aktif olduğu bilinmektedir. Rezonanssız bir P-devresi, karmaşık bir dirence ve buna bağlı olarak, ızgaranın faz kaymasına ve 180 dereceden farklı anot voltajlarına sahiptir. Karmaşık empedansın reaktif bileşeninin doğası, P-devresinin doğal rezonansının çalışma frekansına göre frekansta daha yüksek veya daha düşük olmasına bağlıdır. Onlar. rezonanstaki kapasitansa göre anot tarafındaki kondansatörün kapasitansı aşağı yukarı.

Tabii ki, P-devresinin ayarlanması, yalnızca kapasitörün anot tarafındaki kapasitansından etkilenmez, ancak bu cihaz, ayarlamayı tamamen otomatikleştirme iddiasında değildir. O. görev, kapasitör eksenini, P-devresinin bozulması durumunda karmaşık direncin reaktif bileşeninin en aza indirileceği bir konuma çevirmektir.

Benzer bir problem Yu.Dailidov EW2AAA tarafından tasarımında diyotlar üzerinde halka dengeli bir devreye göre yapılmış bir faz dedektörü kullanılarak çözüldü. Böyle bir şemanın dezavantajı, düşük ayar doğruluğu, dengeli karıştırıcının parçalarını seçme ihtiyacı, dikkatli bir ekranlama ihtiyacı, sonuç olarak çok güçlü bir frekans bağımlılığı ve ayarlamanın karmaşıklığıdır.

O. bu tasarım, EW2AAA devresine bir yükseltme olarak düşünülebilir.

Tasarım özelliği.

Bu tasarımda, faz dedektörü, KR1531TM2 tipi bir DD2 dijital mikro devresi üzerinde yapılmıştır. Çalışma prensibi çok basittir ve D-flip-flop algoritmasına dayanmaktadır, yani. D girişinde, C girişinde darbenin ön kenarı boyunca durum kaydı. DD1 mikro devresine ait OLMAYAN mantık elemanları, ızgara ve anot üzerindeki sinüzoidal voltajdan dikdörtgen darbe şekillendiricilerin rolünü gerçekleştirir. O. parmak arası terliklerin D ve C girişlerine bir dizi darbe gönderilir ve kenarları karşılaştırılır.

Örneğin, anottaki voltaj, şebekedeki voltajın önündedir, DD3'ün D girişindeki pozitif darbenin önü: C girişinde 1 elemanı önden daha önce görünür, birim yazılır ve çıkış 5 "1" ayarlanır. DD3:2 elemanının D ve C girişlerinde darbeler tam tersi görünür ve buna göre çıkış 9'a sıfır "0" yazılır. Anottaki gerilim fazı şebekedeki gerilim fazının gerisinde kalırsa, DD3 mikro devresinin 5 ve 9 numaralı çıkışlarının durumu tersine değişir.

Faz farkı 180 dereceden geçtiğinde bir durumdan diğerine geçiş tetikleme momentinin ideal olmadığı ve genişliği mantık elemanının gecikme süresi ile belirlenen bir tür “çatal” olduğu ve 1531 serisi mikro devreler için birkaç nanosaniyedir. Bu "çatal" temel olarak P devresini rezonansa ayarlamanın maksimum doğruluğunu belirler. İleriye baktığımda, 14 MHz aralığında ayarlamanın maksimum izleme doğruluğunun + - 5 KHz olduğunu not ediyorum. Alıcı-verici frekans düğmesinin dönüşünü takiben anot kapasitör ayar düğmesinin dönüşüne gerçekten benzeyen şey.

Devrenin bazı elemanlarının amacı.

Kondansatörler C1 ve C2, anodun RF voltajının kapasitif bir bölücüsünü oluşturur. Kondansatörler C3 ve C4, RF şebeke voltajının kapasitif bölücüsünü oluşturur.

Bölücülerden alınan RF voltajı, çalışma modunda tepe değerinde 6 V mertebesinde olmalıdır. C1 - KVI-1 tipi. C2 ve C4 kontrol noktalarıdır.

Mikro devreler DD2 ve DD4 - ayrı bir güç kaynağı + 5V varsa, entegre stabilizatörler olmayabilir.

DD5 - mantıksal elemanlar 3I - faz dedektörünün çıkışında (kabul edilemez olan) mantıksal olanların aynı anda görünmesini engeller ve ayrıca gerekirse, kontaklar "Kontrol" kapatıldığında otomatik ayarlamanın çalışmasını engeller.

Devrenin VT1-VT8 transistörleri üzerindeki analog kısmı, motor kontrol tuşları ile akım yükselticilerinin rolünü oynar ve mantıksal birimin durumuna ve faz dedektörünün çıkışında sıfıra bağlı olarak motordaki polariteyi değiştirir.

Transistörler B veya G harfi ile olmalıdır.

"LED'lere" çıkışları, rezonansa manuel olarak ayarlanırken faz dedektörünün (ayarlar) durumunun görsel bir göstergesi olarak kullanılabilir.

Özelleştirme ve kurulum özellikleri.

C1, C2, C3, C4, R1, R2 hariç tüm devre elemanları, şasinin bodrum katında bir baskılı devre kartı üzerinde bulunur. Baskılı devre kartının ek koruması gerekli değildir.

Kapasitif bölücülerden panoya sinyal, korumalı bir tel (kablo) üzerinden beslenir. C3, C4 bölücüden gelen kablonun uzunluğunun, C1, C2 bölücüden gelen kablonun uzunluğundan daha büyük olması çok önemlidir. Bu, ızgaradan anoda lambadaki sinyal gecikmesini telafi etme ihtiyacı ile belirlenir. Pratikte, GU-43B lambasının uzunluk farkı 10 cm'dir, sizin özel durumunuzda fark farklı olabilir.

"Çatal" ayarının, DD1 elemanlarındaki ön gerilime bağlı olduğunu belirtmek ilginçtir. Önyargı voltajı, R4 ve R6 potansiyometreleri kullanılarak seçilir ve benim durumumda aşağıdaki bağımlılığa sahiptir.

1 ve 13 girişlerinde U sapması (V)	Çalışma doğruluğu + - (KHz)

O. mikro devrelerin girişlerindeki voltajı ayarlamak gerekir - maksimum ayar doğruluğunu sağlayan 1.4 V.

Bu durumda motorun yerleştirilmesi ve ayar kondansatörünün ekseni ile eklemlenmesi, çok bireysel olduğu ve öncelikle tasarımcının yeteneklerine bağlı olduğu için dikkate alınmaz. Benim durumumda, 6V çalışma voltajına sahip para saymak için bir makineden dişli kutulu bir motor kullanılıyor. Bu nedenle, motora seri olarak nominal değeri 62 ohm olan bir sınırlayıcı direnç takılması gerekiyordu. Ayar kapasitörü olarak bir KP1-8 5-250 pF vakum kapasitörü kullanılır. Rotasyon iletimi plastik dişliler aracılığıyla gerçekleştirilir.

R1 ve R2 dirençleri olarak C2-10 tipi dirençlerin (endüktif olmayan) kullanılması arzu edilir, ancak bu gerekli değildir.

• Tüm dosya setini indirin.

Baskılı devre kartının fotoğrafını dikkatlice incelerseniz, KR1531LI3 mikro devresi yerine KR1531LI1 olduğunu fark edeceksiniz. Sadece aynı mantık farklı öğeler üzerinde gerçekleştirilebilir, LI3'te daha kolay, ancak elimde LI1 vardı.

Tüm olası danışmanlık yardımını yalnızca e-posta ile sağlamaya hazırım: rv3fn () mail.ru

Mashukov Alexander Yurievich (RV3FN).

HF güç amplifikatörünün P-loopunun bağlantı kapasitörünün otomatik ayarlanması
(P-devresinin anot kapasitörünün otomatik ayarlanması hakkındaki makaleye ek olarak)

Tanıtım

P-devresi, aktif bir yükseltici eleman (lamba veya transistör) ile bir ışıma cihazı (anten besleme sistemi) arasındaki bir eşleşmedir. Nadir istisnalar dışında, bu elementlerin dirençleri farklıdır. Ayrıca, dirençleri karmaşıktır, yani. aktif, reaktif (kapasitif veya endüktif) bileşene ek olarak.

Kesin olarak söylemek gerekirse, P devresinin her iki kapasitesi de hem P devresinin rezonansa ayarlanmasını hem de yük (anten) ile bağlantı derecesini etkiler. Bir tüp amplifikatör durumunda, yani. Yükseltici elemanın çıkış empedansı anten direncinden çok daha büyük olduğunda, kapasitör C1'in kapasitansının etkisi rezonans üzerinde daha büyük bir etkiye sahiptir ve kapasitör C2'nin kapasitansının etkisi ile iletişim seviyesi üzerinde daha büyük bir etkiye sahiptir. anten. C1'in P devresini rezonansa ayarladığını ve C2'nin antenle optimal iletişim seviyesini ayarladığını varsayıyoruz.

Tetrode için en uygun iletişim seviyesinin göstergesi, ekran ızgara akımının büyüklüğüdür. Bu değer farklı lambalar için farklıdır. Teoriye derinlemesine girmeden, sadece optimal bir ekran ızgara akımı ile, belirli bir gücün yayılan sinyalinin spektrumundaki istenmeyen harmoniklerin optimal seviyesinin sağlandığını belirteceğim. Uygulamada, ayarlama sürecinde, C2 kondansatörünün düğmesini çevirerek gerekli ekran ızgara akımını ayarlarız. Bu nedenle, bu işlemi otomatikleştirmeniz gerekir.

yapısal şema

İkinci şebeke akımı kontrol ünitesi, akım 20 mA'nın altına düştüğünde ve akım 40 mA'nın üzerine çıktığında bir sinyal verir. 20-40 mA aralığında bir akım ile sinyal üretilmez. Tabii ki, seviyeler ayarlama sırasında istendiğinde değiştirilebilir.

Kontrol ünitesinin iki işlevi vardır. Birincisi, mantık elemanlarının dijital kontrolü için bir mantık seviyesi oluşturmak, ikincisi ise motor kontrolü için izin. Yani motor ancak P-devresinde bir rezonans durumu varsa döndürülebilir (kontrol edilebilir). Bu sinyal C1 kondansatör kontrol ünitesinden gelir. Ve yalnızca anotta gerekli bir RF voltajı seviyesi varsa. Bu, salınım sinyali olmadığında, ekran ızgara akımı sıfır olduğunda veya yetersiz salınım nedeniyle akımın çok düşük olduğu durumlarda motorun yanlış dönüşünü ortadan kaldırmak için yapılır.

DC amplifikatörün özel bir açıklamaya ihtiyacı yoktur. Kondansatör C1 kontrol devresindeki amplifikatöre benzer, sadece diğer elemanlar üzerinde yapılır.

Şematik diyagram

Burada, anot kondansatörünün kurulumuyla ilgili önceki makalede, bu devreye çıkışın henüz sağlanmadığına dikkat edilmelidir. Bu nedenle, modernize edilmiş bir anot kapasitör kontrol devresini sunuyorum. İçinde temel bir değişiklik yok. Sadece bazı parçalar değiştirildi, rezonans kontrolü (A, B) için sinyaller görüntülendi, (Alma) modunda motorların dönüşünü hariç tutmak için bir "Al-gönder" kontrol sinyali eklendi. Bu, amplifikatörü iletim moduna geçirmek için alıcı-vericiden gelen aynı kontrol sinyalidir. Pratikte, devrenin doğru kurulumu ile bu tür dönüşler olmaz, ancak kurulum işlemi sırasında mümkündür. Ek bir garanti gibi. Ama diyagramımıza geri dönelim.

R6 ve R8, içinden ikinci şebekenin akımının geçtiği ve DD 2 optokuplörün diyotlarını açmak için gerekli voltajın fiilen tahsis edildiği şönt dirençlerdir.İkinci şebekenin düşük akımında (0-20mA), her iki LED de kapalıdır ve optokuplörün çıkış transistörlerinin direnci büyüktür. Optokuplörün 6 ve 7 çıkışlarında - yüksek voltaj "1". Normal akımda (20-40mA), bir optokuplör açılır, 40mA'dan fazla bir akımda ikinci optokuplör açılır. Böylece, üç modumuz var. 20mA'ya kadar, motor ikinci şebekenin akımını artırarak bir yönde dönmelidir. 20-40 mA akım aralığında motor durmuş olmalıdır. 40 mA'dan daha yüksek bir akımda, ikinci şebekenin akımını azaltarak ters yönde döndürün. Bütün bunlar sadece rezonansta çalışmalı, DD 1.2 ve DD 1.1 elemanları bundan sorumludur ve yalnızca devrenin VD 1 diyotlarından sorumlu olduğu lambanın anotunda yeterli düzeyde HF voltajı varsa, VD 2 ve transistör VT 1. Direnç R 1, bu gerilimin gerekli seviyesini ayarlar. DD 1.4 elemanının 13 çıkışında, 11 ve 12 girişlerinde "sıfır" olarak izin verilen bir mantık "1" ayarlanır, yani. yukarıdaki koşullar sağlandığında. DD 1.3 ve DD 3.5 öğeleri, VD 4 ve VD 5 ayarlarını belirtmek için LED'lerle gerekli koordinasyonu oluşturur. DD 4.1 ve DD 4.2 öğeleri, DC amplifikatör için kontrol sinyalleri üretir ve "manuel - otomatik" dahil etkinleştirme sinyallerinin varlığını analiz eder. " modu. Manuel modda DD 3.4, KN 1 ve KN 2 motorunun manuel olarak döndürülmesi için düğmelere gerekli voltajı verir, otomatik modda düğmeler çalışmaz. KN 3 ve KN 4 butonları, kondansatörün dönüş kenarlarında bir motor sıkışması durumunda arızasını önlemek ve motoru ve devreyi aşırı akımdan korumak için C2 kondansatörü üzerinde limit anahtarları bulunur. Akım yükselticisi DD 5 ve DD 6 opto-rölesinde yapılır.Transistörlerdeki önceki DCT devresinden farklı olarak, böyle bir devre daha fazla güvenilirlik sağlar (alan etkili transistörlerde çok daha az voltaj düşüşü vardır) ve elbette çok daha fazladır. daha basit. Transistörlerin aynı anda açılmayacağının garantisi, kontrol diyotlarının anti-paralel bağlantısı ile sağlanmaktadır. Transistör VT 2'de optokuplör LED'leri aşırı akımdan korunur. Direncin direnci ile R 11 8.2 Ohm VT 2, yaklaşık 65 mA'lık bir akımda açılır. VD3 diyot devreyi ters akımlardan korur.

Anot kapasitör kontrolünün şematik diyagramı

Çözüm

Ayarlama işlemi sıralı olabilir, yani. birikme seviyesinde yumuşak bir artışla veya hızlı. hızlı kullanıyorum. Bu, kondansatörlerin düğmeleri belirli bir aralık için yaklaşık bir konuma ayarlandığında, alıcı-vericinin çıkış gücünün çalışma seviyesine kadar kontrolü, alıcı-verici AM moduna geçirilir ve pedala basılır. İlk olarak, C1 kondansatörünün kolu rezonans sağlanana kadar dönmeye başlar, ardından C2 kondansatörünün motoru çalıştırılır ve ikinci şebekenin istenen akımı ayarlanır. Bu durumda, C2 kondansatörü bazen durur ve rezonans C1 kondansatörü tarafından düzeltilir. Bazen gerekli gücü oluşturmak için salınım seviyesini ayarlamak gerekir.

Bu kadar. Alıcı-vericiyi SSB moduna getirdik ve çalışma sırasında kapasitörlerin "sapmasını" önlemek için anahtarları manuel ayar moduna geçirmeyi unutmayın.

İyi şanlar! Yapıcı yorumlar takdir edilmektedir.

R 3FN ex RV 3FN Alexander Mashukov.

Biçim: jpg, txt.
Arşiv: rar.
Boyut: 163 kb.

Tüp güç amplifikatörlerinin P-devreleri (PL-devreleri) bobinleri için gerekli minimum tel çapının doğru seçimi oldukça acil bir iştir. Çalışma aralığına ve vericinin son aşamasının çıkış gücüne bağlı olarak P-loop telinin çapı hakkında bilgi veren tablolar, uzun zaman önce, 50'li yılların sonlarında yayınlandı. XX yüzyıl.
Ayrıca içlerinde verilen bilgiler çok detaylı değildi ve hesaplamalarda son aşamaya verilen güç dikkate alındı. Görünüşe göre, U-devre bobinleri için gerekli minimum tel çapının seçimi için eksiksiz verileri içeren ayrıntılı ve doğru bir tabloya duyulan ihtiyaç uzun zaman önce geçmiştir.
Evteev ve Panov'un ampirik formüllerine göre, çerçevesiz sargılı bobinler için tel çapı şuna eşittir:

(1), burada:
Ik - amper cinsinden döngü akımı;
F, megahertz cinsinden frekanstır;
- güç amplifikatörünün sürekli çalışması modunda doğal soğutma sırasında ortam sıcaklığına göre döngü telinin izin verilen aşırı ısınması.

Örneğin, güç amplifikatörü kasasının içindeki sıcaklığı + 60 ° C'ye eşit alırsak ve bobinlerin maksimum ısıtma sıcaklığı + 100 ° C ise, o zaman t = + 40 ° C olur.
Tabloda, her aralık için 1, 2 ve 3 sayıları, bobinin üretim yöntemini gösterir:
çerçevesiz sargı;
nervürlü bir çerçeveye sarma (tel çapı %28 artar);
çerçevenin oluklarına sarma (tel çapı iki katına çıkar). Bobinlerin telinin çapındaki bir artış, sarıldığı telin soğutma koşullarındaki bir bozulma ile ilişkilidir.
Ancak formül (1)'e göre telin çapını belirlemek için devrede akan Ik akımının hesaplanması gerekir. Bunu yapmak için formülü kullanabilirsiniz:

(2) nerede:
Rant, amplifikatörün çıkış gücüdür (antendeki güç, W);
Q, devrenin yüklü Q faktörüdür, kural olarak, 8 ... 25'e eşittir; hesaplamalar için kabul edilen değer Q = 12;
h pc - P-devresinin verimliliği (PL-contour), h pc'nin kabul edilen değeri = 0.9;
x, B sınıfında çalışan tetrodlar için anot voltajının kullanım faktörüdür.
Hesaplamalarda ortalama x = 0.8 değeri alınmıştır. Tetrodes'in diğer çalışma modlarının yanı sıra triyotlar ve pentodlar için, tablonun notlarında verilen düzeltme faktörlerinde dikkate alınan ilgili ortalama değerler Ј alınır; Ea, anot güç kaynağının voltajıdır, V.

Formül (2)'de yayınlanan bağıntılardan cebirsel dönüşümler yoluyla elde edilir. Döngüde akan akımın değerinin hesaplanması, yalnızca döngü telinin çapının hesaplanmasının bir ara sonucu değildir, aynı zamanda devre anahtarlama elemanlarını - gofret anahtarları, röleler, vakum kontaktörleri vb.
Aşağıdaki formül (1) ve (2)'de gösterildiği gibi telin çapı, pratikte 12 olması gerekmeyen (tabloda geleneksel olduğu gibi) yüklü Q değeri değerinin değeri ile doğru orantılıdır. Bunun birkaç nedeni var.
İlk olarak, Q = 10 için P-konturu (PL-contour) hesaplaması yapılmış olabilir.
İkincisi, bu P-konturunun (PL-contour) tasarımından kaynaklanmaktadır. Bu nedenle, güç amplifikatörü yüksek anot yük direnci Roe (yüksek anot voltajı Ea ve düşük anot akımı) ile çalışıyorsa, P-devresinin anot kapasitansı küçük olmalıdır.

Bundan şu sonuç çıkar:
Qaksiyon = Qtab · k, (3)
Dact = Dtab k, (4)
Ik eylemi = Ik tablosu · k. (5)
Qaction, Dactual, Icactic, devredeki liyakat, tel çapı ve akım ve Qtabl, Dtabl, Ik tablosunun gerçekten gerekli değerleridir. - tablo (hesaplanmış) değerler.
Katsayı k, aşağıdaki formülle hesaplanır:

Bir örneğe bakalım.
28 MHz frekansında çalışan bir tetrode amplifikatörün (Roe = 4000 Ohm, Ea = 1000V, Rant. = 75 Ohm) çıkış gücü 200 W olsun. Tablodan, çerçevesiz bir bobin üretimi için Dtabl = 3,1 mm tel kullanılması gerektiğini belirledik; Ik masa iken. = 6.67 A. Roe = 4000 Ohm için, anot kondansatörünün kapasitesi Sant.tabl = 15 pF.
Asgari yapıcı olarak ulaşılabilir kapasite San. Etkili = 35 pF.
Buradan,
k = 35:15 = 2.33;
Qact = 12-2.33 = 28;
Ik eylemi = 6.67-2.23 = 15.5 (V);
D eylemi = 3.1-2.23 = 7.23.
Ek olarak, genellikle P-devresini değiştirirken, endüktans bobinlerini paralel olarak bağlamak gerekir.

Anahtarlama elemanlarının doğru seçimi için paralel bağlı bobinlerdeki akımların bilinmesi gerekir. Şekil 1, Ik'nin döngüdeki toplam akım olduğu, IL1'in L1 indüktöründen geçen akım olduğu, IL2'nin L2 indüktöründen geçen akım olduğu bağlantı şemasını göstermektedir. Bobinlerde akan akımların oranı, bobinlerin endüktanslarının oranı ile ters orantılıdır.

Ik ve endüktanslar bilindiğinden,
L1 ve L2 bobinlerinden geçen reaktif akımlar aşağıdaki formüllerle belirlenir:

Örneğin, Ik = 10 A, L1 = 10 μH, L2 = 5 μH ise, o zaman

Tabloya notlar: 1. Bobin çapları ve döngü akımları B sınıfı tetrodlar içindir.
2. AB sınıfında çalışan tetrodlar için tel çapı ve döngü akımı 1.053 ile, C sınıfında - 0.95 ile çarpılmalıdır.
3. AB sınıfında çalışan triyotlar ve pentotlar için, tel çapı ve devre akımı 0,936, B sınıfında 0,889 ve C sınıfında 0,85 ile çarpılmalıdır.
4. Bu tablolar Q = 12 için hesaplanmıştır.
5. Bobinler için malzeme - emaye bakır tel. Bobinlerin çapı 3 mm'den fazla olduğunda bakır borudan yapılması tavsiye edilir. Tüm bobinlerin, özellikle 14 ... 30 MHz frekansları için önemli olan gümüş kaplı bakır tel ile sarılması tavsiye edilir.
6. Telin çapı, standart sargı telleri sırasından en büyük olanı olarak alınır.
A. Kuzmenko (RV4LK)
Edebiyat:
1. Melnikov. Radyo amatörlerinin el kitabı -Sverdlovsk -1961.
2. Radyo, 1960, N1.
3. A. Kuzmenko. Tüp güç amplifikatörlerinin yükünün hesaplanması. - Radyo amatörü. KB ve VHF, 1999, N6.

Çıkış P-devresi ve özellikleri

U-devresi aşağıdaki gereksinimleri karşılamalıdır:

Belirtilen aralığın herhangi bir frekansına ayarlayın.

Sinyalin harmoniklerini istenilen derecede filtreleyin.

Dönüştürme, yani optimum yük dirençlerinin elde edildiğinden emin olun.

Yeterli elektriksel güce ve güvenilirliğe sahip olun.

İyi bir verimliliğe ve basit, kullanışlı bir tasarıma sahip olun.

Dirençlerin dönüşümü için P devresinin gerçek olasılığının sınırları oldukça yüksektir ve doğrudan bu P devresinin yüklü Q faktörüne bağlıdır. Bir artışla (dolayısıyla C1 ve C2'de bir artış), dönüşüm oranı artar. P devresinin yüklü Q faktöründeki bir artışla, sinyalin harmonik bileşenleri daha iyi bastırılır, ancak artan akımlar nedeniyle devrenin verimliliği düşer. Yüklenen liyakat rakamında bir azalma ile, P-devresinin verimliliği artar. Genellikle, böyle düşük yüklü bir Q faktörü ("sıkma gücü") olan devreler harmonik bastırma ile baş edemez. Öyle olur ki, sağlam bir güçle, 160 metrelik menzilde çalışan bir istasyon da duyulabilir.
20 metrede 80 metre veya 40 metre duyulabilir.
Unutulmamalıdır ki, "spletter" P-devresi tarafından filtrelenmez, çünkü geçiş bandındadırlar, sadece harmonikler filtrelenir.

Karacanın Amplifikatör Parametrelerine Etkisi

Rezonans empedansı (Roe) bir amplifikatörün performansını nasıl etkiler? Roe ne kadar düşükse, amplifikatör kendini uyarmaya o kadar dirençlidir, ancak sahne kazancı daha düşüktür. Tersine, Karaca ne kadar yüksek olursa, kazanç o kadar büyük olur, ancak amplifikatörün kendi kendine uyarılmaya karşı direnci azalır.
Pratikte gördüklerimiz: örneğin, şemaya göre ortak bir katot ile yapılmış bir GU78B lambasında bir basamak alın. Sahnenin rezonans empedansı düşüktür, ancak tüpün eğimi yüksektir. Ve bunun için, tüpün bu dikliğinde, düşük Karaca nedeniyle büyük bir sahne kazancı ve kendi kendine uyarılmaya karşı iyi bir dirence sahibiz.
Amplifikatörün kendi kendine uyarılmaya karşı direnci, kontrol ızgara devresindeki düşük empedans tarafından da kolaylaştırılır.
Artan Roe, kaskadın kare kararlılığını azaltır. Rezonans direnci ne kadar büyük olursa, lambanın üretim kapasitesi aracılığıyla pozitif geri besleme o kadar büyük olur ve bu da kaskadın kendi kendine uyarılmasına katkıda bulunur. Ayrıca, Roe ne kadar düşükse, döngüdeki akımlar o kadar büyük olur ve dolayısıyla çıkış döngüsü sisteminin üretimi için artan gereksinimler.

P-kontur inversiyonu

Amplifikatörü ayarlama sürecinde birçok radyo amatörü bu fenomenle bir araya geldi. Bu genellikle 160, 80 metrede olur. Sağduyunun aksine, değişken kuplaj kondansatörünün antenle (C2) kapasitansı, ayar kondansatörünün (C1) kapasitansından daha az, engelleyici derecede küçüktür.
P-devresini mümkün olan maksimum endüktansta maksimum verim için ayarlarsanız, bu sınırda ikinci bir rezonans meydana gelir. Aynı endüktansa sahip bir P-devresinin iki çözümü vardır, yani iki ayar. İkinci ayar, sözde "ters" P-devresidir. C1 ve C2 kapasitelerinin yer değiştirmesi, yani "anten" kapasitesinin çok küçük olması nedeniyle böyle adlandırılmıştır.
Bu fenomen, Moskova'dan çok eski bir donanım geliştiricisi tarafından tanımlanmış ve hesaplanmıştır. Forumda GERÇEK, Igor-2 (UA3FDS) kene altında. Bu arada, P-konturunu hesaplamak için hesap makinesini oluştururken Igor Goncharenko'ya büyük katkıda bulundu.

Çıkış P devresini açmanın yolları

Profesyonel iletişimde kullanılan devre çözümleri

Şimdi profesyonel iletişimde kullanılan bazı devre çözümleri hakkında. Vericinin çıkış aşamasının seri güç kaynağı yaygın olarak kullanılmaktadır. C1 ve C2 olarak değişken vakum kondansatörleri kullanılmaktadır. Cam ampullü veya radyo porselenden yapılmış olabilirler. Bu değişken kapasitörlerin bir takım avantajları vardır. Rotorun kayan bir akım toplayıcısına sahip değiller, halka şeklinde oldukları için kabloların minimum endüktansı. Yüksek frekans aralıkları için çok önemli olan çok düşük ilk kapasitans. Etkileyici bir değer (vakum) ve minimal boyutlar. 50 kW'lık bir güç için iki litrelik "kutulardan" bahsetmeyelim. Güvenilirlik hakkında, yani. garantili dönüş döngülerinin sayısı hakkında (ileri geri). İki yıl önce, KP 1-8 tipi bir vakumlu KPE kullanan GU43B lambasında yapılan yaşlı adam RA'yı "bıraktı"
5-25 Pf. Bu amplifikatör 40 yıldır çalışıyor ve çalışmaya devam edecek.
Profesyonel vericilerde, değişken kapasiteli vakum kapasitörleri (C1 ve C2) bir bölme kondansatörü ile ayrılmamıştır, bu, kademeli bir güç kaynağı devresi kullanıldığından ve dolayısıyla vakum KPI'sinin çalışma voltajına belirli gereksinimler getirir. KPI'nın çalışma voltajı üç kat marjla seçilir.

İthal amplifikatörlerde kullanılan devre çözümleri

GU74B lambaları, bir veya iki GU84B, GU78B üzerinde yapılan ithal amplifikatörlerin döngü sistemlerinde, güç sağlamdır ve FCC gereksinimleri çok katıdır. Bu nedenle, kural olarak, bu amplifikatörlerde bir PL devresi kullanılır. C1 olarak iki bölümlü bir değişken kapasitör kullanılır. Yüksek frekans aralıkları için tek, küçük kapasite. Bu bölüm küçük bir başlangıç ​​kapasitesine sahiptir ve maksimum kapasite büyük değildir, yüksek frekans aralıklarında ayarlama için yeterlidir. Daha büyük kapasiteli başka bir bölüm, düşük frekans aralıklarında çalışması için birinci bölüme paralel olarak bir wafer anahtarı ile bağlanmıştır.
Anot bobini aynı anahtarla değiştirilir. Yüksek frekans aralıklarında çok az endüktans vardır ve geri kalanlarda tamdır. Şekillendirme sistemi üç ila dört bobinden oluşur. Yüklenen liyakat rakamı nispeten düşüktür, bu nedenle verimlilik yüksektir. Bir PL-loop kullanımı, loop sisteminde minimum kayıplara ve harmoniklerin iyi filtrelenmesine yol açar. Düşük frekans aralıklarında, döngü bobinleri AMIDON halkalarında gerçekleştirilir.
Skipe'ı ACOM'da çalışan çocukluk arkadaşım Christo ile oldukça sık kullanırım. Söylediği şey şu: Amplifikatörlere takılan tüpler, tezgahta önceden eğitilmiş, ardından test edilmiştir. Amplifikatör iki tüp (ACOM-2000) kullanıyorsa, tüp çiftleri seçilir. Bir lambanın kullanıldığı ACOM-1000'e eşlenmemiş lambalar takılır. Tüm amplifikatör bileşenleri aynı olduğundan, devre prototipleme aşamasında yalnızca bir kez kurulur. Şasi, bileşen yerleşimi, plaka voltajı, bobin ve bobin verileri - hiçbir şey değişmez. Amplifikatörlerin üretiminde sadece 10 metrelik aralığın bobinini hafifçe sıkmak veya genişletmek yeterlidir, geri kalan aralıklar otomatik olarak elde edilir. Bobinlerdeki musluklar, üretim sırasında hemen kapatılır.

Çıkış kontur sistemlerinin hesaplamalarının özellikleri

Şu anda internette, kontur sisteminin öğelerini hızlı ve nispeten doğru bir şekilde hesaplayabildiğimiz için birçok "kafiye sayma" hesap makinesi var. Ana koşul, programa doğru verilerin girilmesidir. Ve işte bu noktada sorunlar ortaya çıkıyor. Örneğin: sadece Igor Goncharenko (DL2KQ) tarafından değil, benim tarafımdan da saygı duyulan programda, topraklanmış bir şebekeye sahip bir devreye göre bir amplifikatörün giriş empedansını belirlemek için bir formül vardır. Şuna benziyor: Rin = R1 / S, burada S, lambanın eğimidir. Bu formül, lamba, değişken eğimli bir karakteristiğin bir bölümünde çalışırken verilir ve aynı anda ızgara akımları ile yaklaşık 90 derecelik bir anot akımı kesme açısına sahip topraklanmış bir ızgaraya sahip bir amplifikatörümüz vardır. Ve bu nedenle 1/0.5S formülü burada daha uygundur. Hem bizim hem de yabancı literatürdeki ampirik hesaplama formülleri karşılaştırıldığında, en doğrusunun şöyle görüneceği görülebilir: şebeke akımları ile çalışan ve yaklaşık 90 derecelik bir kesme açısı ile çalışan bir amplifikatörün giriş empedansı R = 1800 / S, R- ohm cinsinden.

Örnek: GK71 lambasını alın, eğimi yaklaşık 5, sonra 1800/5 = 360 Ohm. Veya 23 dikliği olan GI7B, ardından 1800/23 = 78 Ohm.
Görünüşe göre, sorun nedir? Sonuçta, giriş direnci ölçülebilir ve formül şudur: R = U 2 / 2P. Bir formül var ama henüz bir amplifikatör yok, sadece tasarlanıyor! Yukarıdaki malzemeye, giriş empedansının değerinin frekansa bağlı olduğu ve giriş sinyalinin seviyesine göre değiştiği eklenmelidir. Bu nedenle, tamamen yaklaşık bir hesaplamaya sahibiz, çünkü giriş devrelerinin arkasında başka bir eleman, bir filament veya katot bobini var ve reaktansı da frekansa bağlı ve kendi ayarlamalarını yapıyor. Kısacası, girişe bağlanan SWR metre, alıcı-vericiyi amplifikatör ile eşleştirme çabalarımızı yansıtacaktır.

Pratik, gerçeğin kriteridir!

Şimdi "sayma" hakkında daha fazla bilgi, sadece bu sefer video konferansın (veya daha basit bir şekilde, çıkış P-devresi) hesaplamalarına göre. Burada da nüanslar var, "sayma odasında" verilen hesaplama formülü de nispeten yanlış. Amplifikatörün çalışma sınıfını (AB 1, B, C) veya kullanılan lamba tipini (triyot, tetrode, pentot) dikkate almaz - farklı KIAN'ları (anot voltajının kullanım katsayısı) vardır. Roe (rezonans direnci) klasik şekilde hesaplayabilirsiniz.
GU81M için Hesaplama: Ua = 3000V, Ia = 0,5A, Uc2 = 800V ise devre üzerindeki voltajın genlik değeri (Uacont = Ua-Uc2) 3000-800 = 2200 volt olur. Darbedeki anot akımı (Iaimp = Ia * π) 0,5 * 3,14 = 1,57A, ilk harmonik akım (I1 = Iaimp * Ia) 1,57 * 0,5 = 0,785A olacaktır. O zaman rezonans direnci (Roe = Uacont / I1) 2200 / 0.785 = 2802 Ohm olacaktır. Bu nedenle, lamba tarafından verilen güç (Pl = I1 * Uact) 0.785 * 2200 = 1727W olacaktır - bu tepe gücüdür. Salınım gücü, anot akımının ilk harmoniğinin yarısının ürününe eşittir ve devre üzerindeki voltajın genliği (Pk = I1 / 2 * Ucont) 0.785 / 2 * 2200 = 863.5W veya daha basit olacaktır ( Pk = Çl/2). Ayrıca döngü sistemindeki kayıpları da çıkarmalısınız, yaklaşık %10 ve çıkışta yaklaşık 777 watt elde ediyoruz.
Bu örnekte, yalnızca eşdeğer dirence (Roe) ihtiyacımız vardı ve bu 2802 Ohm'a eşittir. Ancak ampirik formülleri de kullanabilirsiniz: Roe = Ua / Ia * k (k'yi tablodan alıyoruz).

Lamba tipi	Amplifikatör sınıfı
tetrodes	0,574	0,512	0,498
Triodlar ve Pentodlar	0,646	0,576	0,56

Bu nedenle, "okuma odasından" doğru verileri almak için, içine doğru başlangıç ​​verilerini girmeniz gerekir. Bir hesap makinesi kullanırken, genellikle şu soru ortaya çıkar: yüklenen Q faktörünün hangi değeri girilmelidir? Burada birkaç nokta var. Verici gücü yüksekse ve sadece bir P devremiz varsa, harmonikleri "bastırmak" için devrenin yük Q faktörünü artırmak gerekir. Ve bunlar fazla tahmin edilen döngü akımlarıdır ve bu nedenle artılar olmasına rağmen büyük kayıplardır. Daha yüksek bir kalite faktörü ile, zarfın şekli "daha güzel" olur ve boşluklar ve düzleşme olmaz, P-konturunun dönüşüm oranı daha yüksektir. Daha yüksek yüklü Q faktörü ile sinyal daha doğrusaldır, ancak böyle bir devredeki kayıplar önemlidir ve bu nedenle verimlilik daha düşüktür. Biraz farklı nitelikte bir sorunla karşı karşıyayız, yani yüksek frekans aralığında "tam teşekküllü" bir devre oluşturmanın imkansızlığı. Bunun birkaç nedeni var - bu, lambanın ve büyük Karaca'nın büyük çıkış kapasitesidir. Gerçekten de, büyük bir rezonans direnci ile optimal tasarım verileri hiçbir şekilde gerçeğe uymaz. Böyle bir “ideal” P-konturunu yapmak pratik olarak imkansızdır (Şekil 1).

P-devresinin "sıcak" kapasitesinin hesaplanan değeri küçük olduğundan, ancak elimizde: lambanın çıkış kapasitesi (10-30 Pf), artı kapasitörün ilk kapasitansı (3-15 Pf), artı bobin kapasitesi (7-12 Pf), artı montaj kapasitesi ( 3-5Pf) ve sonuç olarak, normal kontur gerçekleştirilemeyecek kadar "biriktirir". Yüklenen Q faktörünü arttırmak gerekir ve aynı zamanda keskin bir şekilde artan döngü akımları nedeniyle birçok sorun ortaya çıkar - döngüde artan kayıplar, kapasitörler, anahtarlama elemanları ve hatta bobin için gereksinimler daha güçlü olması gereken kendisi. Büyük ölçüde, bu problemler, sahnenin sıralı güç kaynağı devresi ile çözülebilir (Şekil 2).

P-loop'tan daha yüksek harmonik filtreleme faktörüne sahip olan. PL çevriminde akımlar büyük değildir, bu da daha az kayıp olduğu anlamına gelir.

Çıkış döngüsü sisteminin bobinlerini konumlandırma

Kural olarak, amplifikatörde iki veya üç tane vardır. Bobinlerin karşılıklı indüksiyonunun minimum olması için birbirlerine dik olarak yerleştirilmelidirler.
Anahtarlama elemanlarına giden kablolar mümkün olduğunca kısa olmalıdır. Muslukların kendileri, bu arada, bobinlerin kendileri gibi, uygun bir çevreye sahip geniş, ancak esnek lastiklerle yapılır. Özellikle bobin ucundan olmak üzere duvarlardan ve eleklerden 1-2 çap uzağa yerleştirilmelidirler. Güçlü endüstriyel ithal amplifikatörler, rasyonel bobin düzenlemesinin iyi bir örneğidir. Cilalı ve özdirenci düşük olan kontur sisteminin duvarları, kontur sisteminin altında cilalı bakır levhadır. Gövde ve duvarlar bobin tarafından ısıtılmaz, her şey yansıtılır!

Çıkış P devresinin soğuk ayarı

Lugansk'taki "teknik yuvarlak masada" genellikle şu soru sorulur: "soğuk için" uygun cihazlara sahip olmadan, amplifikatörün çıkış P devresini nasıl ayarlayabilir ve amatör bantlar için bobin kılavuzlarını nasıl seçebilirim?
Yöntem oldukça eskidir ve aşağıdakilerden oluşur. Öncelikle amplifikatörünüzün rezonans empedansını (Roe) belirlemeniz gerekir. Roe değeri, amplifikatörünüzün hesaplamalarından alınır veya yukarıda açıklanan formülü kullanın.

Ardından, lambanın anodu ile ortak tel (şasi) arasına Roe'ye eşit bir dirençli ve 4-5 watt gücünde endüktif olmayan (veya düşük endüktif) bir direnç bağlamanız gerekir. Bu direncin bağlantı uçları mümkün olduğu kadar kısa olmalıdır. Çıkış P devresinin ayarlanması, amplifikatör kasasına kurulu devre sistemi ile gerçekleştirilir.

Dikkat! Tüm amplifikatör besleme voltajlarının bağlantısı kesilmelidir!

Alıcı-vericinin çıkışı, amplifikatörün çıkışına kısa bir kablo uzunluğu ile bağlanır. "Bypass" röleleri "iletim" moduna alınır. Telsizin dahili ayarlayıcısının kapatılması gerekirken telsizin frekansını istenen aralığın ortasına ayarlayın. Telsizden 5 watt gücünde bir taşıyıcı ("CW" modu) sağlanır.
C1 ve C2 ayar düğmelerini manipüle ederek ve istenen radyo amatör bandı için bobinin veya musluğun endüktansını seçerek, alıcı-vericinin çıkışı ile amplifikatörün çıkışı arasında minimum SWR'yi elde ederler. Alıcı-vericide yerleşik olarak bulunan SWR ölçeri kullanabilir veya alıcı-verici ile amplifikatör arasına harici bir tane bağlayabilirsiniz.
Düşük frekanslı aralıklarla akort etmeye başlamak, art arda daha yüksek frekans aralıklarına geçmek daha iyidir.
Çıkış döngüsü sisteminin ayarını tamamladıktan sonra, anot ile ortak kablo (şasi) arasındaki ayar direncini çıkarmayı unutmayın!

Tüm radyo amatörleri, finansal olarak da dahil olmak üzere, GU78B, GU84B ve hatta GU74B gibi lambalara dayalı bir amplifikatöre sahip olma yeteneğine sahip değildir. Bu nedenle, sahip olduğumuz şeye sahibiz - sonunda mevcut olandan bir amplifikatör inşa etmeliyiz.

Umarım bu makale, bir amplifikatör oluşturmak için doğru devre çözümlerini seçmenize yardımcı olur.

Saygılarımla, Vladimir (UR5MD).

Transcript

1 392032, Tambov Aglodin GAP KONTUR P devresinin özellikleri Modern yarı iletken teknolojilerinin ve entegre devrelerin muzaffer yürüyüşü çağında, yüksek frekanslı tüp amplifikatörler alakalarını kaybetmedi. Tüp güç yükselteçleri, transistör güç yükselteçleri gibi, kendi avantaj ve dezavantajlarına sahiptir. Ancak tüp güç amplifikatörlerinin tartışılmaz avantajı, vakum cihazları arızası olmadan ve güç amplifikatörünü özel uyumsuzluk koruma devreleriyle donatmadan uyumsuz bir yük üzerinde çalışmaktır. Herhangi bir tüp güç amplifikatörünün ayrılmaz bir parçası, anot P devresidir Şekil 1. Çalışmada r Vericinin P konturunu hesaplama yöntemi Konstantin Aleksandrovich Shulgin, P konturunun çok ayrıntılı ve matematiksel olarak doğru bir analizini verdi. Şekil.1 Okuyucuyu gerekli dergileri aramaktan kurtarmak için (sonuçta 20 yıldan fazla zaman geçti), aşağıda ödünç alınan P konturunu hesaplamak için formüller verilmiştir: fo = f Н f В (1) Hz aralığı; Qn X r = P devresinin yüklü Q faktörü; P devresinin içsel Q faktörü esas olarak endüktif elemanın Q faktörü tarafından belirlenir ve içinde bir değere sahiptir (bazı kaynaklarda Q XX olarak adlandırılır); Devredeki, esas olarak indüktördeki içsel kayıplar, alan boyunca cilt etkisini ve radyasyon kayıplarını hesaba katmak gerektiğinden, doğru hesaplamalara verilmez. Belirtilen formülde ± %20 hata vardır; N = (2) P devresinin dönüşüm oranı; güç amplifikatörünün anot devresinin eşdeğer direnci; yük empedansı (besleme hattı empedansı, anten giriş empedansı, vb.); Qn η = 1 (3) P devresinin verimi;

2 X = N η η (Qn η) N 1 Qn (4); X X = Qn X r (5); QnXX = (6); η 2 2 (+ X) 2 10 = X 10 = 6 12 pf (7); X ug (9); 10 = 12 pf (8); X P devresi bir yandan Qn kalite faktörüne sahip bir rezonans devresidir, diğer yandan düşük dirençli yük direncini anot devresinin yüksek dirençli eşdeğer direncine dönüştüren bir direnç transformatörüdür. Yük direncinin çeşitli değerlerini, = const koşulu altında P devresini kullanarak anot devresinin eşdeğer direncine dönüştürme olasılığını düşünelim. Diyelim ki ortak bir şebekeye sahip bir devreye göre paralel bağlanmış dört GU-50 pentod üzerine monte edilmiş bir güç amplifikatörü için bir P devresi uygulamak gerekiyor. Böyle bir amplifikatörün anot devresinin eşdeğer direnci = 1350 Ohm olacaktır (her pentot için 5400 ± 200 Ohm), çıkış gücü yaklaşık olarak R OUT W, güç kaynağından tüketilen güç R POT W olacaktır. Verilen koşullar altında: 80 metre aralığı, fo = ff = =, HB = 1350 Ohm, Qn = 12, = 200 formül (1) (9)'a göre, beş değer için hesaplayacağız: = 10 Ohm, = 20 Ohm, = 50 Ohm , = 125 Ohm, = 250 Ohm. Hesaplama sonuçları Tablo 1'de gösterilmiştir. Tablo 1 aralığı 80 metre, fo = Hz, = 1350 Ohm, Qn = 12, = 200 VSWR N pf μg pf, 78 5.7 20 2.5 67.5 357.97 5.8 50 1.0 27,0 333.04 6.5 10,8 302,98 7.94 972.4 273.80 9.56 642.2 Diğer aralıklar için de benzer hesaplamalar yapılmalıdır. Daha açık olarak, elemanların değerlerindeki ve yük direncindeki değişim, Şekil 2'nin bir fonksiyonu olarak grafikler şeklinde gösterilmektedir.

3 400 C1 pf μg 8,8 7,2 5, pf Şekil 2 Grafiklerin karakteristik özelliklerine dikkat edin: C1 kapasitansının değeri monoton olarak azalır, endüktansın değeri monoton olarak artar, ancak C2 kapasitansının değeri = konumunda maksimuma sahiptir. 16-20 Ohm. Buna özellikle dikkat etmek ve C2 kapasitansının ayar aralığını seçerken dikkate almak gerekir. Ayrıca, tamamen aktif bir karakterin yük direnci oldukça nadirdir, kural olarak, yük (anten) direnci karmaşık bir yapıya sahiptir ve reaktif bileşeni telafi etmek için P devresinin ayar aralığı için ek bir marj gerekir. elementler. Ancak bir ACS ünitesi (anten eşleştirme cihazı) veya bir anten tuneri kullanmak daha doğrudur. Tüp vericiler ile ACS kullanılması tavsiye edilir, transistörlü ACS vericileri için zorunludur. Yukarıdakilere dayanarak, yük direncini değiştirirken eşleştirme için Şekil 3'teki P devresinin üç elemanının da yeniden inşa edilmesi gerektiği sonucuna varıyoruz. Şekil 3 P konturunun pratik uygulaması Geçen yüzyılın 60'lı yıllarının ortalarından beri, Şekil 4'teki P kontur diyagramı, kök salmış gibi görünüyor ve herhangi bir özel şüpheye neden olmuyor. Ancak P devresindeki endüktif elemanı değiştirme yöntemine dikkat edelim. 1 2 S Şekil 4 T Şekil 5 S Bir transformatörü veya ototransformatörü aynı şekilde değiştirmeye çalışan Şekil 5. Bir kısa devre dönüş bile tüm transformatörün tamamen arızalanmasına neden olabilir. Ve P devresindeki indüktör ile, şüphesiz aynı şeyi yapıyoruz!?

4 İlk olarak, indüktörün kapalı olmayan kısmının manyetik alanı, bobinin kapalı kısmında bir kısa devre akımı I SC oluşturur Şekil 6. Referans için: P devresindeki (ve diğer herhangi bir rezonans sistemindeki) akımın genliği o kadar küçük değildir: IK 1 A1 = = I Qn = 0.8A, burada: I K1, P'deki rezonans akımının genliğidir. devre; I A1 anot akımının ilk harmoniğinin genliği (dört GU-50 I A1 0.65A için) Şekil 6 Ve kısa devre akımı enerjisinin harcanacağı yer (I SC Şekil 6): kısa devreyi ısıtmak için - devreli dönüşler kendilerini ve S anahtarının kontak düğümlerini ısıtmak için (şekil 4). Q-metre Şekil 7 Q-metre Q = 200 Q kısa devre 20 a) b) İkinci olarak, bir Q-metre (Q-metre) kullanmak mümkünse, açık bir indüktörden ve kısmen kapalı dönüşlerle okumalar alın Şekil 7a, Şekil 7b Q OKZ, Q'dan birkaç kat daha az olacaktır, şimdi, formül (3)'ü kullanarak, P devresinin verimliliğini belirliyoruz: Qn 12 η = 1 = 1 = 0.94, 200 Qn 12 η SC = 1 = 1 = 0,4?! kz 20 P devresinin çıkışında, gücün %40'ına sahibiz, %60'ı ısıtmaya, girdap akımlarına vb. harcandı. Birinci ve ikinciyi özetlersek, sonuç olarak, P devresini değil, bir çeşit elde ederiz. HF pota. I SC P devresinin yapıcı iyileştirme yolları nelerdir: Seçenek 1, Şekil 4'teki devre aşağıdaki gibi modernize edilebilir: endüktif elemanların sayısı, aşağıdaki gibi iki, üç bobin değil, aralık sayısına eşit olmalıdır. olağan. Bitişik bobinlerin manyetik etkileşimini azaltmak için, eksenleri birbirine dik yerleştirilmelidir, en azından uzayda üç serbestlik derecesi vardır, X, Y, Z koordinatları. Anahtarlama, bireysel bobinlerin birleşim yerinde gerçekleştirilir. Seçenek 2, variometreler gibi ayarlanabilir endüktif elemanlar kullanır. Variometreler, P konturunun ince ayarını yapmanızı sağlar (Tablo 1 ve Şekil 3). Kapalı veya kısmen kapalı bobinlerin varlığını hariç tutan böyle bir komütasyon tipini kullanmak için Seçenek 3. Anahtarlama şemasının olası varyantlarından biri Şekil 8'de gösterilmektedir.

5 M M M Şekil 8 Referanslar 1. Shulgin K. A. Radyo vericisinin P konturunu hesaplama metodolojisi, 7

3.5. Karmaşık paralel salınım devresi I En az bir paralel dalın her iki işaretin reaktivitelerini içerdiği bir devre. I С С I I ve arasında manyetik bir bağlantı yoktur. rezonans koşulu

Anten eşleştirme cihazı Tamamlayan: öğrenci gr. FRM-602-0 Amaç: ANSU'nun belirli bir KBV'ye göre kendi kendine ayarlanmasını izlemek için bir otomatik kontrol şemasının geliştirilmesi Hedefler: 1) Cihazı ve ilkeleri incelemek

Test 2'de yer alan "Elektronik" disiplini için görevler 1. Paralel bir salınım devresinde (şekle bakın) rezonans voltajında ​​U k0 aktif güç P 0 tüketilir .. Belirlemek için

Ders Konu Salınım sistemleri Yararlı bir sinyalin çeşitli yan sinyaller ve gürültünün bir karışımından ayrılması, salınım temelinde oluşturulan frekans seçici doğrusal devreler tarafından gerçekleştirilir.

0. Darbe sinyallerinin ölçümleri. Darbeli sinyallerin parametrelerini ölçme ihtiyacı, sinyalin osilogramlar veya ölçüm cihazlarının okumaları şeklinde görsel bir değerlendirmesinin elde edilmesi gerektiğinde ortaya çıkar,

Karmaşık genlik yöntemi R elemanlarının terminallerindeki voltajın harmonik dalgalanmaları veya aynı frekansta bir harmonik akımın akışına neden olur. Fonksiyonların farklılaşması, entegrasyonu ve eklenmesi

CEVAP FORMU Alıştırma 1.1.1. U U out in R 2 R 1 C 2 2 1 arctan RC Alıştırması 1.1.2. f, Hz U giriş, V U çıkış, V, o c2 () s tg () 50.0 23,0 6,7 0,291 73,6 400,00 11,78 20,00 3,4 64,6 23, 0 8,4 0,365 66,9 240,37

"Radyo devreleri ve sinyalleri" disiplinindeki sınav için pratik görevler 1. İdeal bir devredeki serbest salınımlar 20V voltaj genliğine, 40mA akım genliğine ve 100m dalga boyuna sahiptir. Tanımlamak

RU9AJ "HF ve VHF" 5 2001 GU-46 lambalarına dayalı güç amplifikatörü Kısa dalga boylarında, cam pentot GU-46, RU9AJ'nin tüm amatörler için güçlü bir amplifikatör oluşturduğu artan popülerlik kazanıyor.

Buluş elektrik mühendisliği ile ilgilidir ve çeşitli uygulamalar için güçlü, ucuz ve verimli ayarlanabilir transistör yüksek frekanslı rezonans voltaj dönüştürücülerinin uygulanmasına yöneliktir.

CHP'de uygulamalı eğitim. Görev listesi. sınıf. Eşdeğer dirençlerin ve diğer oranların hesaplanması .. Bir a c d f devresi için a ve, c ve d, d ve f terminalleri arasındaki eşdeğer dirençleri bulun, eğer = ise

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı KAZAN ULUSAL ARAŞTIRMA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (KNITU-KAI) onları. A. N. TUPOLEVA Radyoelektronik ve Kuantum Cihazları Bölümü (RECU) METODOLOJİK TALİMATLAR

33. Sıralı bir salınım devresinde rezonans olayı. Çalışmanın amacı: Seri salınımlı bir devrede rezonans olayını deneysel ve teorik olarak araştırmak. Gerekli ekipman:

Ders 8 Konu 8 Özel yükselteçler DC yükselteçler

Moskova Devlet Üniversitesi MV Lomonosov Fizik Fakültesi Genel Fizik Bölümü Laboratuvarı Genel Fizik (Elektrik ve Manyetizma) Laboratuvarında Uygulama

3 .. Seri döngüde zorunlu salınımlar Seri ve paralel döngüler E I - döngü kayıp direnci - sinyal kaynağı direnci ve - yük direnci

03090. Endüktif olarak bağlanmış bobinli lineer devreler. Çalışmanın Amacı: Karşılıklı endüktanslı bir devrenin teorik ve deneysel çalışmaları, iki bağlı manyetik devrenin karşılıklı endüktansının belirlenmesi

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 3 BİR OSİLATÖR DEVREDE ZORUNLU TİTREŞİMLERİN ÇALIŞMASI Çalışmanın amacı: salınım devresindeki akımın devreye dahil edilen EMF kaynağının frekansına bağımlılığını incelemek ve ölçmek

RUSYA FEDERASYONU (19) RU (11) (51) IPC H03B 5/12 (2006.01) 173 338 (13) U1 RU 1 7 3 3 3 8 U 1 FİKRİ MÜLKİYET İÇİN FEDERAL HİZMET (12) PATENT İÇİN YARARLI MODELİN AÇIKLAMASI (21) (22)

ELEKTRİK DEVRESİNDE REAKTİF GÜÇ KOMPANZASYON CİHAZI Buluş elektrik mühendisliği alanı ile ilgilidir ve işletmelerin endüstriyel elektrik şebekelerinde telafi etmek için kullanılması amaçlanmıştır.

Laboratuvar çalışması "Köprü ölçümleri" Ölçme köprüsü Bir ölçüm köprüsü, dirençleri, kapasitansları, endüktansları ve diğer elektriksel büyüklükleri ölçmek için elektrikli bir cihazdır. Köprü

Laboratuvar çalışması 6 Kendi kendine tümevarım olgusunun incelenmesi. Çalışmanın amacı: kendi kendine endüksiyon olgusunun özelliklerini araştırmak, bobinin endüktansını ve kendi kendine endüksiyonun EMF'sini ölçmek. Ekipman: bobin 3600 dönüş R L "50

Ders 7 Konu: Özel amplifikatörler 1.1 Güç amplifikatörleri (çıkış aşamaları) Güç yükseltme aşamaları genellikle harici bir yükün bağlı olduğu çıkış (terminal) aşamalarıdır ve amaçlanan

Laboratuvar çalışması 16 Transformatör. Çalışmanın amacı: Transformatörün yüksüz modda ve yük altında çalışmasını incelemek. Ekipman: transformatör (düşürücü transformatör için devreyi toplayın!), Kaynak

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 5 Karşılıklı endüktanslı elektrik devreleri 1. Görevlendirme 1.1. İşe hazırlanırken, çalışma:,. 1.2. Endüktif kuplajlı devrelerin incelenmesi

Sayfa 1 / 8 6P3S (çıkış ışını tetrode) 6P3S lambasının ana boyutları. Genel veriler 6PZS ışın tetrodu, düşük frekanslı gücü yükseltmek için tasarlanmıştır. Tek vuruş ve itme-çekme çıkışlarında uygulanabilir

DİSİPLİN LİSTESİ İÇERİĞİ VE DİSİPLİN BÖLÜMLERİNİN (MODÜLLER) İÇERİĞİ n / a Disiplin modülü Dersler, h / yazışmalar 1 Giriş 0.25 2 Doğrusal DC elektrik devreleri 0,5 3 Doğrusal elektrik

5.3. Karmaşık direnç ve iletkenlik. Devre empedansının karmaşık direnci: x Karmaşık biçimde Ohm yasası: i u i u e e e e i u u u Modül, gerilim ve akımın genliklerinin oranına eşittir a

Varyant 708 Elektrik devresinde sinüzoidal EMF e (ωt) sin (ωt ψ) kaynağı çalışıyor. Şekilde gösterilen devre şeması. EMF E kaynağının etkin değeri, başlangıç ​​fazı ve devre parametrelerinin değeri

Manyetik devrelerin parametrelerinin rezonans yöntemiyle ölçülmesi. Rezonans ölçüm yöntemi, voltmetre-ampermetre yöntemi ile birlikte ev laboratuvarında kullanım için önerilebilir. ile ayırt edilir

Avucunuzun içinde rezonans. Rezonans, reaktansının sıfır olduğu endüktif ve kapasitif elemanlar içeren pasif iki terminalli bir ağın modudur. rezonans koşulu

r 140m radyo istasyonunun kullanım talimatlarını indirin >>> r 140m radyo istasyonunun kullanım talimatlarını indirin r 140m radyo istasyonunun kullanım talimatlarını indirin Konturlar birbirine bağlıdır

G. Gonchar (ЕW3LB) "HF ve VHF" 7-96 RA hakkında bir şeyler Çoğu amatör radyo istasyonu yapısal bir şema kullanır: düşük güçlü bir alıcı-verici artı RA. RA'lar farklıdır: GU-50x2 (x3), G-811x4, GU-80x2B, GU-43Bx2

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 1 AKTİF İKİ KUTUPTAN YÜKE DC ENERJİ AKTARIMI ÇALIŞMASI Çalışmanın Amacı: Aktif bir iki-kutupun parametrelerinin çeşitli şekillerde nasıl belirleneceğini öğrenmek:

Salınım devresinin kondansatörü, uzun süre sabit bir voltaj kaynağına bağlanır (şekle bakın). t = 0 anında, K anahtarı 1 konumundan 2 konumuna hareket ettirilir. Grafikler A ve B şunları temsil eder:

PGUPS Laboratuvar çalışması 21 "Çekirdeksiz endüktif bobin araştırması" Tamamlandı VA Kruglov AA Kostrominov tarafından kontrol edildi Petersburg 2009 İçindekiler İçindekiler ... 1 Sembol listesi: ...

“Elektrik Güç Sistemlerinde Geçici Süreçler” DİSİPLİNİN ÖĞRENCİLERİN GİRDİ BİLGİ KONTROLÜ SORULARI 1 2 I 1 2 V 1 1. = 80v, U = v 2. = 0v, U = 7 v 3. = 30v, U = v 8 2 EMF değerini belirleyin

KONTROL ÇALIŞMASI Kontrol çalışması, derslerde, laboratuvarda ve pratikte edinilen bilgi ve becerilerin kullanımı ve derinleştirilmesinde öğrencilerin bağımsız eğitim faaliyetlerinin biçimlerinden biridir.

UHF RANGE VERİCİSİNİN ÇIKIŞ DİRENCİ TRANSFORMATÖRÜNÜN HESAPLANMASI Alexander Titov Ev adresi: 634050, Rusya, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. 51-65-05, E-posta: [e-posta korumalı](Devre.

Elektrik Mühendisliği Testi. Seçenek 1. 1. Şemada hangi cihazlar gösteriliyor? a) ampul ve direnç; b) ampul ve sigorta; c) bir elektrik akımı kaynağı ve bir direnç.

5.12. ENTEGRAL AC GERİLİM AMPLİFİKATÖRLERİ Düşük frekanslı yükselteçler. Entegre performansta ULF, kural olarak, ortak bir (doğru ve alternatif akım için) kapsanan periyodik olmayan amplifikatörlerdir.

50 ohm'luk geniş bantlı transformatörler, içlerinde dirençli, genellikle 50 ohm'dan önemli ölçüde farklı ve 1-500 ohm aralığında uzanan devrelere sahiptir. Ayrıca 50 ohm'luk bir giriş/çıkış

Bir dönem ödevi Ödevi problemlerini çözmek için olası şema örnekleri. Doğrusal elektrik devrelerini hesaplama yöntemleri. Görev. Dengesiz bir Wheatstone köprüsünün köşegeninde akan akımı belirleyin

Laboratuvar çalışması 4 ELEKTRİK SALINIM DEVRESİ Çalışmanın amacı Salınım devrelerinin (seri ve paralel) rezonans radyo mühendisliği devreleri teorisini incelemek. Frekans yanıtını ve faz yanıtını inceleyin

050101. Tek fazlı transformatör. İşin amacı: Cihazla tanışmak, tek fazlı bir transformatörün çalışma prensibi. Ana özelliklerini kaldırın. Gerekli ekipman: Modüler eğitim kompleksi

LABORATUVAR İŞİ Genlik modülatörü Çalışmanın amacı: bir yarı iletken diyot kullanarak genlik modülasyonlu bir sinyal elde etme yöntemini araştırmak. Yüksek frekanslı titreşim genlik kontrolü

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Kazan Ulusal Araştırma Teknik Üniversitesi A.N. Tupolev (KNRTU-KAI) Radyoelektronik ve Kuantum Cihazları Bölümü (RECU) Metodik talimatlar

Sinüzoidal akım "avucunuzun içinde" Elektrik enerjisinin çoğu, harmonik (sinüzoidal) fonksiyon yasasına göre zamanla değişen EMF biçiminde üretilir. Harmonik EMF kaynakları şunlardır:

Laboratuvar çalışması 6 Profesyonel bir alıcının yerel osilatör panosunun incelenmesi Çalışmanın amacı: 1. Yerel osilatör panosunun şematik diyagramı ve yapıcı çözümü ile tanışmak. 2. Ana özellikleri kaldırın

Amplifikatör aşaması devresine bir transistör bağlama yöntemleri Bölüm 6'da belirtildiği gibi, amplifikatör aşaması, sinyal kaynağının bağlı olduğu giriş terminallerine 4 kutuplu olarak gösterilebilir.

Orta mesleki eğitim devlet eğitim kurumu "Novokuznetsk gıda endüstrisi teknik okulu" EĞİTİM DİSİPLİNİN ÇALIŞMA PROGRAMI Elektrik ve elektronik mühendisliği

03001. Sinüzoidal akımın elektrik devrelerinin elemanları İşin amacı: Sinüzoidal akımın elektrik devrelerinin ana elemanlarını tanımak. Sinüzoidal devrelerde elektriksel ölçüm yöntemlerinde ustalaşın

Elektromanyetik salınımlar Yarı-durağan akımlar Bir salınım devresindeki süreçler Salınım devresi, seri bağlı endüktans bobinleri, bir kapasitans C kapasitör ve bir dirençten oluşan bir devre

ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİNİN TEORİK ESASLI LABORATUVAR ÇALIŞMALARI İçerik: LABORATUVAR ÇALIŞMALARININ YAPILMASI VE KAYIT İŞLEMİ...

11. Eşdeğer kaynak teoremi. A - aktif iki kutuplu, - harici devre A ve parçaları arasında manyetik bağlantı yoktur. A I A U U XX A I SC 1. Eşdeğer bir voltaj kaynağı hakkında teorem (Thevenin teoremi):

Mordovya Devlet Üniversitesi adını N.P. Ogarev Fizik ve Kimya Enstitüsü Radyo Mühendisliği Bölümü Bardin V.M. RADYO VERİCİLER GÜÇ AMPLİFİKATÖRLERİ VE RADYO VERİCİLERİN SON BASLAMALARI. Saransk,

Çelik Çekirdekli Bobinler ve Transformatörlerin Temelleri ve İlişkileri. Çelik zincir, manyetik akısı tamamen veya kısmen bir devrede bulunan bir elektrik devresidir.

Bölüm 1. Doğrusal DC devreleri. Koagülasyon yöntemiyle bir DC elektrik devresinin hesaplanması (eşdeğer değiştirme yöntemi) 1. Teorik sorular 1.1.1 Tanımları verin ve farklılıkları açıklayın:

58 AA Titov UDC 621.375.026 AA TITOV BAND-LINE GÜÇ AMPLİFİKATÖRLERİNİN AŞIRI YÜKLERE KARŞI KORUMASI VE GÜÇLÜ SİNYALLERİN GENLİK MODÜLASYONU Bir bipolar transistörün kontrollü bir sınırlayıcı olduğu gösterilmiştir.

3.4. Elektromanyetik titreşimler Temel yasalar ve formüller Doğal elektromanyetik titreşimler, salınım devresi adı verilen bir elektrik devresinde ortaya çıkar. Kapalı salınım devresi

ÖNSÖZ BÖLÜM 1. DC DEVRELER 1.1 Elektrik devresi 1.2 Elektrik akımı 1.3 Direnç ve iletkenlik 1.4 Elektrik gerilimi. Ohm Yasası 1.5 EMF ve kaynak gerilimi arasındaki ilişki.

Sayfa 1 / 8 Markalı alıcı-vericinin otomatik anten tuneri, ortak bir ızgaraya sahip bir tüp üzerindeki eski güzel PA'nın girişini eşleştirmeyi tamamen reddediyor. Ancak eski ev yapımı aparat koordine edildi ve

"Elektrik Mühendisliği" konulu program konularının listesi 1. Doğru akımın elektrik devreleri. 2. Elektromanyetizma. 3. Alternatif akımın elektrik devreleri. 4. Transformatörler. 5. Elektronik cihazlar ve cihazlar.

(v.1) "Elektronik" ile ilgili test soruları. Kısım.1 1. Birinci Kirchhoff yasası aşağıdakiler arasında bir bağlantı kurar: 1. Kapalı bir döngüdeki elemanlar arasında voltaj düşüşleri; 2. Devrenin düğümündeki akımlar; 3. Güç dağıtıldı

Konu 11 RADYO ALICI CİHAZLAR Telsiz alıcı cihazlar, elektromanyetik dalgalarla iletilen bilgileri alıp kullanılabilecek forma dönüştürmek üzere tasarlanmıştır.

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 6 Bir hava transformatörünün incelenmesi. İş ataması .. İşe hazırlık olarak, çalışma:, ... Bir hava trafosu için eşdeğer devrenin yapımı .. 3.

\ ev \ r.l. yapılar \ güç amplifikatörleri \ ... GU-81M'de R-140'tan PA'ya dayalı güç amplifikatörü Amplifikatörün kısa teknik özellikleri: Uanode .. +3200 V; Uc2 .. +950 V; Uc1-300V (TX), -380V (RX);

Çalışma 1.3. Karşılıklı indüksiyon olgusunun incelenmesi Çalışmanın amacı: koaksiyel olarak yerleştirilmiş iki bobinin karşılıklı indüksiyon fenomeninin incelenmesi. Aletler ve ekipman: güç kaynağı; elektronik osiloskop;

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 1 GENİŞ BANT TRAFOSU ARAŞTIRMASI Çalışmanın amaçları: 1. Frekans aralığında transformatörün harmonik ve darbe etkileri altında çalışmasının incelenmesi. 2. Ana araştırma

Seçenek 1 A1. Harmonik titreşim denkleminde q = qmcos (ωt + φ0), kosinüs işaretinin altındaki değere 3) A2 yükünün genliği denir. Şekil, metaldeki akımın bağımlılığının bir grafiğini göstermektedir.

Konu 9 .. Asenkron motorların karakteristikleri, yolverilmesi ve tersine çevrilmesi. Tek fazlı asenkron motorlar. Konunun soruları .. Faz rotorlu asenkron motor .. Asenkron motorun performans özellikleri. 3.

Disiplinin eğitim programı yapısındaki yeri "Elektrik Mühendisliği ve Elektroniğin Temelleri" disiplini, temel bölümün bir disiplinidir. Çalışma programı, Federal'in gerekliliklerine uygun olarak hazırlanır.