Şu anda, mikroişlemci tabanlı röle koruma cihazları geliştirildi ve aktif olarak kullanılmaya başlandı, bu da korumaların hızını ve güvenilirliğini daha da artırmayı ve onarım ve bakım maliyetlerini düşürmeyi mümkün kılıyor.
1.2.2 Transformatörün parametreleri Tablo 2'de özetlenmiştir.
TABLO 1.2
RÖLE KORUMA CİHAZI TÜRLERİNİN SEÇİMİ
Havai hattın röle koruması 110 kV.
| Rev. |
| Çarşaf |
| Belge No. |
| Çarşaf |
| Belge No. |
| İmza |
| tarih |
| Çarşaf |
| KP.140408.43.06.PZ |
| Rev. |
| Çarşaf |
| Belge No. |
| İmza |
| tarih |
| Çarşaf |
| KP.140408.43.06.PZ |
3.1 Devre elemanlarının direkt dizi dirençlerinin hesaplanması.
Dirençler, Ub = 115 kV taban gerilimi ile adlandırılmış birimler (Ohm) cinsinden hesaplanır.
Eşdeğer devre Şekil 1 de gösterilmiştir.
C1: X 1 = X * s * = 1,3 * = 9,55 Ohm
X 2 = X vuruş. * l * = 0,4 * 70 * = 28 Ohm
X 3 = X vuruş. * l * = 0.4 * 45 * = 18 Ohm
X 4 = X vuruş. * l * = 0,4 * 30 * = 12 Ohm
X 5 = X vuruş. * l * = 0,4 * 16 * = 6,4 Ohm
T 6 = * = * = 34.72 Ohm
T 7 = * = * = 220,4 Ohm
X 3.4 = 18 + 12 = 30 Ohm
| Rev. |
| Çarşaf |
| Belge No. |
| İmza |
| tarih |
| Çarşaf |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 2.4 = = 14.48 Ohm
X 1-4 = 9,55 + 14,48 = 24,03 Ohm
X 1-5 = 24.03 + 6.4 = 30.34
| Rev. |
| Çarşaf |
| Belge No. |
| İmza |
| tarih |
| Çarşaf |
| KP.140408.43.06.PZ |
ben (3) (k 2) = = = 2.18 kA
ben (3) (k 3) = = = 0.26 kA
3.2 K-2 noktasında toprağa giden tek fazlı kısa devre akımlarının hesaplanması.
C1: X 1 = X * s * = 1,6 * = 11,76 Ohm
X 2 = X vuruş. * l * = 0,8 * 70 * = 56 Ohm
X 3 = X vuruş. * l * = 0,8 * 45 * = 36 Ohm
X 4 = X vuruş. * l * = 0,8 * 30 * = 24 Ohm
X 5 = X vuruş. * l * = 0,8 * 16 * = 12,8 Ohm
X 3.4 = 36 + 24 = 60 Ohm
| Rev. |
| Çarşaf |
| Belge No. |
| İmza |
| tarih |
| Çarşaf |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 2,3,4 = (60 * 56) / (60 + 56) = 28,97 Ohm
X 1-4 = 11,76 + 28,97 Ohm
| Rev. |
| Çarşaf |
| Belge No. |
| İmza |
| tarih |
| Çarşaf |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 1-6 = 18.74 + 12.8 = 31.54 Ohm
X çözünürlük 0 (k2) = 31,54 Ohm
3I 0 (k2) = = = 2.16 kA
3.6 K-4 ve K-5 noktalarında kısa devre akımlarının hesaplanması.
| Ub = Umin = 96.6 kV | Ub = Umaks = 126 kV | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X10 = X c1.2 = X c1.2 sr. * = 24.03 * = 16.96 ohm | X10 = X c1.2 = X c1.2 sr. * = 24.03 * = 28.85 Ohm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Xc = Xc cf * = = 16.96 Ohm | Xc = Xc cf * = = 28.85 Ohm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X T (-PO) = * = = 41.99 | U ila (+ N) = U ila sayı. + = 17.5 + = 18.4 Xt (+ N) = * * = 71.44 Ohm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Z nw = 0.3 * 1.5 * = 38.01 Ohm | Z nw = 0,3 * 1,5 * = 64,8 Ohm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| K-4 noktası | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Xrez (k4) = Xc + Xtv (-po) = 16.96 + 41.99 = 58.95 Ohm | Xrez (k4) = Xc + Xtv (+ N) = 28.85 + 71.44 = 100.29 Ohm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ben (3) maks = = 0.95kA | ben (3) maks = = 0.73 kA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| 37 kV gerilime atıfta bulunulan K-4 noktasındaki kısa devre akımının gerçek değeri | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| I (3) maks = 0,95 * = 8,74 kA | I (3) maks = 0,73 * = 8,76 kA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| K-5 Noktası | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
4.1 Tek yönlü güç kaynağı ile hat koruması. 4.1.1 W hattının faz-faz kısa devrelerine karşı iki aşamalı akım korumanın hesaplanması. Fazdan faza arızalardan (Istage) zaman gecikmesi olmadan akım kesmenin hesaplanması. 1) I 1 sz Kots * I (3) k-3maks = 1.2 * 0.26 = 0.31 kA 2) Kch = I (2) k-1dk / Ic.z. 1 = 2,76 * 0,87 / 0,31 = 7,74 Kch = I (2) k-2dk / Ic.z. 1 1.5 = 2.18 * 0.87 / 0.31 = 6.12 3) I (1) s.r. = I (1) cs * Ksh / K1 = 0.31 * 1 / (100/5) = 0.02 kA 4) Akım kesmenin tepki süresi 0,1 s olarak alınmıştır. Fazdan faza kısa devrelerden kaynaklanan zaman gecikmeli aşırı akım korumanın hesaplanması (aşama II). 1) I II sz Kots * Ksz / Kv) * Iload.max = (1.2 * 2 / 0.8) * 0.03 = 0.09kA Iload.max = Snom.t. / = 6,3 / = 0,03 kA 2) Kch = I (2) k-3dk / Ic.z. ben 1 1.2 = 0.26 * 0.87 / 0.09 = 2.51 3) I (11) s.r. = I (11) cs * Ksh / K1 = 0,09 * 1 / (100/5) = 0,0045 kA 4) Aşırı akım korumanın tepki süresi, aşırı akım aşırı akım koruma ile anlaşma koşuluna göre seçilir. t II sz = tsz (mtz t-raT) + t = 2 + 0.4 = 2.4 s 4.1.2. W hattı için iki aşamalı toprak arıza akımı korumasının hesaplanması. Zaman gecikmesi olmadan sıfır dizi kesme akımlarının hesaplanması (1 adım). 1) I (1) 0cz 3I0 (1) k-2dk / Kch = 2.16 / 1.5 = 1.44 kA 2) I (1) 0cr I0 (1) ss * Ksh / K I = 1.44 * 1 / (100/5) = 0.072 kA 3) Akım kesmenin tepki süresi 0,1 s olarak alınır. Zaman gecikmeli sıfır bileşen akım korumasının hesaplanması (aşama 2). 1) I 11 0cz Kots * Inb.max = Kots * Kper * Knb * Hesaplanan = 1.25 * 1 * 0.05 * 0.26 = 0.02 kA Ben 11 0cz = 60A kabul ediyorum 4.2 Trafo korumasının hesaplanması.
Ayar noktası iki koşuldan seçilmelidir: - güç transformatörünün mıknatıslanmasının ani akımından sapma. - hesaplanan harici kısa devrenin geçici modundaki maksimum birincil dengesizlik akımından sapma. Mıknatıslamanın ani akımından sapma. Güç trafosu yüksek gerilim tarafından açıldığında, mıknatıslanmanın ani akımının korunan transformatörün anma akımının genliğine oranı 5'i geçmez. Bu, ani akımın genliğinin oranına karşılık gelir. mıknatıslama akımının 5 = 7'ye eşit birinci harmoniğin nominal akımının etkin değerine. Kesme, 2.5 * Idif. / Inom'a eşit anlık değere tepki verir. İlk harmonik için mümkün olan minimum ayar, genliklere göre 2.5 * 4 = 10'a katkıda bulunan Idif / Inom = 4'tür. Elde edilen değerlerin karşılaştırılması, ani kesmenin, mıknatıslama akımının olası ani yükselişinden ayrıldığını gösterir. Hesaplamalar, mıknatıslama akımının ani akımının birinci harmoniğinin etkin değerinin, ani akım genliğinin 0.35'ini aşmadığını göstermektedir. Nominal akımın genliği 7 rms değerleri ise ilk harmoniğin rms değeri 7*0.35 = 2.46'dır. Bu nedenle, minimum 4 IN ayarıyla bile. Kesme, mıknatıslama akımının ani çıkışından ve diferansiyel akımın ilk harmoniğine düzenlenirken bozulur. Harici kısa devrede dengesiz akımdan akort giderme.
Idif / Inom Kots * Knb (1) * Isc.vn.max burada Кнб (1), dengesizlik akımının ilk harmoniğinin genliğinin, harici kısa devre akımının periyodik bileşeninin azaltılmış genliğine oranıdır. Hem YG hem de AG tarafında ikincil anma akımı 5A olan bir CT kullanılıyorsa, Knb (1) = 0,7 almak mümkündür. HV tarafında ikincil anma akımı 1A olan bir CT kullanılıyorsa, Knb (1) = 1.0 alınmalıdır. Detuning faktörünün (Coots) 1.2 olduğu varsayılır. Harici anma kısa devre akımının transformatörün anma akımına Isc.vn.max oranı. Bir geçiş akımı Irms, korunan transformatörden geçerse, bir diferansiyel akım olabilir. Idif. = (Kper * Code * E + Urpn + fadd.) * İyiyim = (2 * 1.0 + 0.13 + 0.04) * İyiyim = 0.37 * İyiyim. Bu formül türetilirken, bir TT'nin doğru çalıştığı, ikincisinin Idif'e eşit bir hataya sahip olduğu varsayılmıştır. Fren akımının azalma katsayısı kavramını tanıtalım. Ksn.t. = Fırtına. / Iscv. = 1-0.5 * (Kper * Kod * E + Uрпн + fadd) / Ксн.т. = 100*1.3* (2 * 1 * 0.1 + 0.13 + 0.04) / 0.815 = 59 Frenleme karakteristiğinin ikinci kırılma noktası: Bu 2 / Inom, frenleme karakteristiğinin ikinci bölümünün boyutunu belirler. Yük ve benzeri modlarda fren akımı geçişe eşittir. Yörünge arızalarının görünümü, birincil akımları yalnızca çok az değiştirir, bu nedenle fren akımı neredeyse hiç değişmez. Yörünge kısa devrelerine karşı yüksek hassasiyet için, nominal yükler modu (Im / Inom = 1), izin verilen uzun vadeli aşırı yükler modu (Im / Inom = 1.3) ikinci bölüme girer. Olası kısa süreli aşırı yüklerin modlarının (ATS'den sonra motorların kendi kendine başlaması, varsa güçlü motorların başlangıç akımları) ikinci bölüme girmesi arzu edilir.
Kabul ediyorum I g2 / I g1 = 0.15 Söz konusu ağ için duyarlılık katsayısını hesaplıyoruz. Frenleme yokluğunda koruma çalışmasının birincil akımı: Ic.z = Inom * (I 1 / Inom) = 208 * 0.3 = 62.4 A. Koruma hassasiyetini kontrol ederken, dahili kısa devreli frenleme yönünden dolayı fren akımı olmadığını dikkate alıyoruz. AG tarafında iki fazlı kısa devre hassasiyeti CV = 730 * 0.87 / 62.4 = 10.18 Sonuç: duyarlılık yeterlidir. 4.3 Aşırı yük koruması "Sirius-T". Aşırı yük sinyali ayarının şu şekilde olduğu varsayılır: Isz = Kots * Inom / Kv = 1.05 * 3.4 / 0.95 = 3.76, burada ayar faktörü Coots = 1.05; bu cihazdaki dönüş katsayısı Kv = 0.95'tir. Gerilimi düzenlerken %5 oranında artırma olasılığını dikkate alarak anma akımı Inom'un belirlenmesi önerilir. 40 MVA'lık bir transformatör için YG ve AG taraflarında orta koldaki anma sekonder akımları 3.4 ve 3.5 A'dir. Yük ayarının hesaplanan değerleri eşittir. YG tarafı: Ivn = 1.05 * 1.05 * 3.4 / 0.95 = 3.95 A AG tarafı: Inn = 1.05 * 1.05 * 3.5 / 0.95 = 4.06 A Transformatörde bölünmüş bir AG sargısı varsa, aşırı yük kontrolü, AG tarafı devre kesicilerine takılmış olan buşing koruma cihazları ile gerçekleştirilmelidir. Koruma, tsz = 6s olan lastiklerde çalışır.
Maksimum akım korumasının çalışma parametrelerinin (ayarlarının) hesaplanması, koruma çalışma akımının (birincil) seçilmesinden oluşur; röle çalıştırma akımı. Ek olarak, akım trafosunun hesaplama kontrolü yapılır. Çalışma akımının seçimi. Aşırı akım koruma akımının ayarları, art arda aşırı yüklenmeler durumunda açma korumasının arızalanmasını ve ana ve artıklık bölgesindeki her türlü kısa devre için gerekli hassasiyeti sağlamalıdır. Iсз = Ксз * Ксх / Ктт = 265 * 1 / (300/5) = 4,42 A Aşırı akım korumasının hassasiyetinin kontrol edilmesi. Kch I (3) k.min.vn / Isz = 0.87 * 730/265 = 2.4 Kch I (3) k.min.vn / Isc = 0.87 * 5.28 / 265 = 1.73 1.2
Isc.nn = Isc.vn * Uvn / Unn = 730 * (96.58 / 10) = 7050 A Voltaj başlangıcı. 10,5 kV tarafına monte edilmiş birleşik voltaj başlatması ile aşırı akım korumasının hesaplanması. Engellenen yük motorlarının otomatik tekrar kapamasından veya otomatik tekrar kapamasından açıldığında kendi kendine başlayan gerilimden detuning koşuluyla düşük gerilim rölesi için koruma işleminin birincil gerilimi ve harici gerilimden sonra rölenin geri dönüşünün sağlanması şartıyla. kısa devre kesilirse alınır: Usc = 0.6Unom = 0.6 * 10500 = 6300V Bu durumda, düşük gerilim rölesinin çalışma gerilimi şöyle olacaktır: Uav = Usz / Kch = 0,6 * 10500 / (10500/100) = 60 V. RN-54/160 rölesi kurulum için kabul edilir Bir filtre rölesi için, koruma çalışma voltajının ters voltaj dizisi, yük modunda dengesizlik voltajının kesilmesi durumuna göre alınır. U2sz 0,06 * Unom = 0,06 * 10500 = 630V Negatif dizinin filtre röle voltajının çalışma voltajı. U2av = U2sz / KU = 630 / (10500/100) = 6V RSN-13 filtre rölesinin ayarına alınır. Düşük gerilim rölesi için nokta-5'te kısa devrede gerilim hassasiyetinin kontrol edilmesi. KchU = Usz * Kv / Us.max = 6,3 * 1,2 / 4,1 = 1,84 1,2 burada Uz.max = 3 * I (3) k-4max * Zkw.min = * 5280 * 0.45 = 4.1kV burada I (3) k-4max, maksimum çalışma modunda (mod 9) kablo hattının sonundaki üç fazlı kısa devre akımıdır. - ters sıralı voltaj rölesi filtresi için.
burada U2з.min = 0,5 * Unom.nn.- * I 2 maks * Zkw.min = 0,5 * 10.5- (2) * 0.3 * 1.5 = 5.25-2.05 = 3.2kV burada I 2 max, maksimum çalışma modunda kablo hattının sonunda iki faz arasında bir kısa devre olması durumunda koruma kurulum yerindeki negatif dizi akımıdır. Alabilirsin: I 2 maks = I (3) k-4.maks / 2 = I (2) k-4.maks / 2 Koruma süresi gecikmelerinin seçimi adım adım prensibine göre yapılır. tsz mtz-10 = tsz.sv-10 + t = 1 + 0,5 = 1,5s (RV-128) tsz mtz-110 = tsz.mtz-35 + t = 2,3 + 0,3 = 2,6 (RV-0,1) burada tsz.sv-10, 10 kV kesit kesici üzerindeki korumanın çalışma süresidir Seçicilik derecesi t, RV-0.1 t = 0,3 s zaman rölesi için, RV-128 t = 0,5 s zaman rölesi için benimsenmiştir.
6. TFND-110 akım trafolarının yüzde 10 hatasının hesaplanması. Dönüşüm oranı = 100/5 Tahmini yüzde 10 hata çokluğu: K (10) hesap = 1.1 * Ic / I1nom = 1.1 * 1440/100 = 15.84 %10 hata eğrisi, izin verilen ikincil yük Z2adm'yi belirlemek için kullanılır. Z2perm = 2 Ohm Z2add. = Zp + Rpr + R 0.05 trans. Zp = 0.25Ω Z2add. = Zp + Rpr + Rtrans. Rpr = 2-0,25-0,05 = 1,7 Ohm q = * l / Rpr = 0.0285 * 70 / 1.7 = 1.17 |
Şikayet etmek
Bölüm 3. Koruma ve otomasyon
Bölüm 3.2. Röle koruması
Etkili bir şekilde topraklanmış nötr ile 110-500 kV voltajlı şebekelerde havai hatların korunması
3.2.106. 110-500 kV şebekelerde etkin bir şekilde topraklanmış nötr bulunan hatlar için çok fazlı arızalara ve toprak arızalarına karşı röle koruma cihazları sağlanmalıdır.
3.2.107. Korumalar, aşırı koruma aktivasyonunun muhtemel olduğu ağda salınım veya asenkron hareket mümkünse, salınım sırasında hareketlerini engelleyen cihazlarla donatılmalıdır. Zaman içinde salınımdan (yaklaşık 1.5-2 s) uzaklaşırsa, cihazları engellemeden koruma yapmasına izin verilir.
3.2.108. 330 kV ve üzeri hatlar için, korunan alanın herhangi bir noktasında kısa devre olması durumunda yavaşlama olmadan hareket eden ana olarak koruma sağlanmalıdır.
110-220 kV gerilime sahip hatlar için, korunan alanın herhangi bir noktasında kısa devre olması durumunda yavaşlama olmadan çalışan koruma uygulama ihtiyacı da dahil olmak üzere temel koruma türü sorunu öncelikle çözülmelidir. hepsinden önemlisi, güç sisteminin istikrarını koruma gereksinimini dikkate alarak. Aynı zamanda, güç sisteminin çalışmasının kararlılığı hesaplamalarına göre daha katı gereksinimler getirilmezse, bu gereksinimin genellikle üç fazlı kısa devrelerde karşılandığı varsayılabilir. santrallerin ve trafo merkezlerinin baralarındaki artık voltaj 0,6-0, 7'nin altında sen nom, gecikme olmadan kapatın. Artık gerilmenin daha küçük değeri (0,6 sen nom) 110 kV hatlar, daha az kritik 220 kV hatlar (tüketicilere güç kaynağının birkaç taraftan güvenilir bir şekilde sağlandığı çok dallı şebekelerde) ve ayrıca kısa olduğu düşünülen durumlarda daha kritik 220 kV hatlar için izin verilebilir. devre önemli bir deşarj yüküne yol açmaz.
110-220 kV hatlara kurulan koruma tipini seçerken, güç sisteminin çalışmasının stabilitesini koruma gerekliliğine ek olarak, aşağıdakiler dikkate alınmalıdır:
1. 110 kV ve daha yüksek hatlarda, NPP'den ayrılan ve ayrıca çok fazlı kısa devreler sırasında, NPP ünitelerinin yüksek voltaj tarafındaki pozitif dizinin artık voltajının olduğu bitişik ağın tüm elemanlarında Kesici arıza korumasının eylemi dikkate alınarak, 1,5 s'yi geçmeyen bir zaman gecikmesi ile yüksek hızlı korumanın fazlalığı nominal 0,45'in üzerine düşebilir.
2. Bağlantının gecikmeli olarak kesilmesi, sorumlu tüketicilerin çalışmasının kesintiye uğramasına yol açabilecek hasarlar, gecikme olmaksızın kesilmelidir (örneğin, elektrik santrallerinin ve trafo merkezlerinin veri yollarındaki artık voltajın aşağıda olacağı hasarlar). 0.6 sen nom, eğer onları bir zaman gecikmesi ile kapatmak, bir voltaj çığı nedeniyle kendi kendine boşalmaya veya 0,6'lık bir artık voltaj ile hasara yol açabilirse sen ve daha fazlası, bunları gecikmeli olarak kapatmak teknolojinin ihlaline neden olabilir).
3. Yüksek hızlı otomatik tekrar kapama uygulamak gerekirse, hasarlı hattın her iki tarafta gecikme olmadan kesilmesini sağlayan yüksek hızlı bir koruma hatta kurulmalıdır.
4. Nominal değerden birkaç kat daha yüksek akımlara sahip arızaların zaman gecikmesi ile bağlantı kesilirken, iletkenlerin kabul edilemez aşırı ısınması mümkündür.
Seçiciliğin sağlanması gerekiyorsa, karmaşık ağlarda ve yukarıdaki koşulların yokluğunda yüksek hızlı korumaların kullanılmasına izin verilir.
3.2.109. 3.2.108'e göre artık gerilme değerlerine dayalı olarak stabilite gereksinimlerinin sağlanmasını değerlendirirken, aşağıdakiler tarafından yönlendirilmek gerekir:
1. Santraller veya güç sistemleri arasında tek bir bağlantı için, trafo merkezlerinin ve bu bağlantıya dahil olan santrallerin baralarında 3.2.108'de belirtilen artık gerilim, bu baralardan çıkan hatlarda kısa devre ile kontrol edilmelidir. bağlantıyı oluşturan hatlar için; paralel hatlara sahip bölümlerin bir kısmını içeren tek bir bağlantı için - ayrıca bu paralel hatların her birinde kısa devre ile.
2. Santraller veya güç sistemleri arasında birden fazla bağlantı varsa, kısa devre olması durumunda, yalnızca bu bağlantıların bağlı olduğu trafo merkezlerinin veya santrallerin baralarında 3.2.108'de belirtilen artık gerilimin değeri kontrol edilmelidir. bağlantılar ve bu otobüsler tarafından desteklenen diğer hatlar ve ayrıca iletişim trafo merkezi otobüsleri tarafından desteklenen hatlar.
3. Kademeli arıza açma modunda, yani devre kesici hattın karşı ucundan açtıktan sonra, birinci koruma aşamasının kapsadığı bölgenin sonundaki bir kısa devrede artık gerilim kontrol edilmelidir. zaman gecikmesi olmadan koruma ile.
3.2.110. Çok fazlı arızalardan tek yönlü beslemeli tek hatlarda kademeli akım koruması veya kademeli akım ve gerilim koruması kurulmalıdır. Bu tür korumalar, örneğin baş kısımlarında, hata açma hassasiyeti veya hızı için gereksinimleri karşılamıyorsa (bkz. 3.2.108), veya bitişik bölümlerin korumalarının, cihazın koruması ile eşleşmesi koşuluyla bu tavsiye ediliyorsa, Söz konusu bölümde, adım mesafesi koruması sağlanmalıdır. İkinci durumda, ek koruma olarak ani aşırı akımın kullanılması tavsiye edilir.
Toprak arızalarına karşı kural olarak kademeli akım yönlü veya yönsüz sıfır bileşen koruması sağlanmalıdır. Koruma, kural olarak, yalnızca gücün sağlanabileceği taraflara kurulmalıdır.
Birkaç ardışık bölümden oluşan hatlar için, basitlik adına, alternatif otomatik tekrar kapama cihazlarıyla birlikte seçici olmayan adım akımı ve gerilim korumaları (çok fazlı arızalara karşı) ve adım artık akım korumaları (toprak arızalarına karşı) kullanılmasına izin verilir.
3.2.111. İki veya daha fazla taraftan beslenen tek hatlarda (sonuncusu dallı hatlarda), hem baypas bağlantılarının varlığında hem de yokluğunda ve ayrıca bir güç noktasına sahip bir halka ağına dahil hatlarda, mesafe koruması olmalıdır uygulanır (çoğunlukla üç aşamalı), yedek veya ana olarak kullanılır (ikincisi - sadece 110-220 kV hatlarda).
Ek koruma olarak ani aşırı akım kullanılması tavsiye edilir. Bazı durumlarda, koruma kurulum yerinde üç fazlı kısa devrede hatalı anahtarlama olması durumunda, diğer modlarda eylem için yapılan akım kesilmesi hassasiyeti karşılamadığında, eylem için bir akım kesmesi kullanılmasına izin verilir. gereklilik (bkz. 3.2.26).
Toprak arızalarına karşı kural olarak kademeli akım yönlü veya yönsüz sıfır bileşen koruması sağlanmalıdır.
3.2.112. Tek besleme noktasına sahip halka ağının baş bölümlerinin alıcı ucundaki çok fazlı arızalara karşı ana koruma olarak, tek kademeli yönlü akım korumasının kullanılması tavsiye edilir; diğer tek hatlarda (esas olarak 110 kV), bazı durumlarda adım akım koruması veya adım akımı ve voltaj koruması kullanılmasına izin verilir, gerekirse bunları yönlü olarak gerçekleştirir. Koruma, kural olarak, yalnızca gücün sağlanabileceği taraflara kurulmalıdır.
3.2.113. İki veya daha fazla taraftan beslenen paralel hatlarda ve tek yönlü beslemeli paralel hatların besleme ucunda, karşılık gelen tek hatlarda olduğu gibi aynı korumalar kullanılabilir (bakınız 3.2.110 ve 3.2.111).
Toprak arızalarının ve bazı durumlarda iki yönlü güç kaynağına sahip hatlardaki fazlar arasındaki arızaların açılmasını hızlandırmak için, paralel hatta güç yönünün kontrolü ile ek koruma uygulanabilir. Bu koruma, ayrı bir enine akım koruması şeklinde (sıfır bileşen akım veya faz akımları için rölenin açılmasıyla) veya yalnızca kurulu korumaların (sıfır bileşen akımı, aşırı akım, mesafe) hızlanma devresi şeklinde gerçekleştirilebilir. , vb.) paralel hatlarda yön kontrol gücü ile.
Sıfır dizi korumasının hassasiyetini arttırmak için, paralel hattın anahtarı kesildiğinde, bireysel aşamalarının devre dışı bırakılmasına izin verilir.
İki paralel, tek yönlü besleme hattının alıcı ucunda, kural olarak, enine yönlü bir diferansiyel koruma bulunmalıdır.
3.2.114. 3.2.113'e göre koruma hız gerekliliklerini karşılamıyorsa (bakınız 3.2.108), ana koruma olarak (iki paralel hat çalıştırıldığında) tek yönlü güç kaynağı ile 110-220 kV iki paralel hattın besleme ucunda ve iki paralel hat üzerinde 110 kV çift yönlü güç kaynağı ile esas olarak dağıtım şebekelerinde enine diferansiyel yön koruması uygulanabilir.
Bu durumda, bir hattın çalışma modunda ve iki hattı çalıştırırken yedeklemenin yanı sıra, 3.2.110 ve 3.2.111'e göre koruma kullanılır. Bitişik elemanlardaki hasara karşı hassasiyetini artırmak için bu korumayı veya her iki hattın akımlarının toplamı için (örneğin, sıfır bileşen akım korumasının son aşaması) bireysel aşamalarını açmasına izin verilir.
Hız koşullarına göre (Madde 3.2.108) kullanımının uygun olmadığı durumlarda, korumalı hatlarda arıza açma süresini azaltmak için paralel 110 kV hatların kademeli akım korumasına ek olarak enine yönlü diferansiyel korumanın kullanılmasına izin verilir. zorunlu.
3.2.115. 3.2.111-3.2.113'e göre koruma hız gereksinimini karşılamıyorsa (bkz. 3.2.108), iki yönlü güç beslemeli tek ve paralel hatlar için ana koruma olarak yüksek frekanslı ve boylamasına diferansiyel koruma sağlanmalıdır. .
110-220 kV hatlar için, hassasiyet koşulları (örneğin, dallı hatlarda) veya basitleştirme nedeniyle uygun olduğunda, yüksek frekanslı mesafe engelleme ve akım yönlü sıfır bileşen korumaları kullanılarak temel korumanın gerçekleştirilmesi önerilir. koruma.
Özel bir kablo döşenmesi gerekiyorsa, uzunlamasına diferansiyel korumanın kullanılması teknik ve ekonomik bir hesaplama ile gerekçelendirilmelidir.
Yardımcı koruma tellerinin servis verilebilirliğini kontrol etmek için özel cihazlar sağlanmalıdır.
330-350 kV hatlarında, yüksek frekanslı korumaya ek olarak, yüksek frekanslı bir sinyali devre dışı bırakmak veya etkinleştirmek için bir cihazın kullanılmasını sağlamak gerekir (adım adım yedekleme korumasının eylemini hızlandırmak için) , bu cihaz başka amaçlar için sağlanmışsa. 500 kV hatlarda, özellikle röle koruması için belirtilen cihazın kurulmasına izin verilir.
Hız koşullarının (bakınız 3.2.108) veya hassasiyetin (örneğin, dalları olan hatlarda) gerektirdiği durumlarda, 110-220 adım korumalarının etkisini hızlandırmak için bir bağlantı kesme sinyali iletiminin kullanılmasına izin verilir. kV hatları.
3.2.116. 3.2.115'e göre ana korumayı gerçekleştirirken, aşağıdakiler yedek olarak kullanılmalıdır:
- çok fazlı kısa devrelerden, kural olarak, mesafe koruması, esas olarak üç aşamalı;
- toprak arızalarına karşı, kademeli akım yönlü veya yönsüz sıfır dizi koruması.
3.2.115'te belirtilen ana korumanın uzun süreli devre dışı bırakılması durumunda, bu koruma arıza temizleme hızının talebi üzerine kurulduğunda (bkz. 3.2.108), seçici olmayan hızlanma sağlanmasına izin verilir. fazlar arasındaki kısa devrelere karşı artçı koruma (örneğin, doğrudan dizinin gerilim değerinin izlenmesi ile).
3.2.117. 330-350 kV hatlar için OAPV cihazının ana korumaları, çok fazlı kısa devrelere karşı yüksek hızlı yedek koruma aşamaları ve ölçüm cihazları, yoğun koşullar altında normal çalışmasını (belirtilen parametrelerle) sağlayan özel bir tasarıma sahip olmalıdır. geçici elektromanyetik süreçler ve hatların önemli kapasitif iletkenliği. Bunun için aşağıdakiler sağlanmalıdır:
- OAPV'nin koruma kitlerinde ve ölçüm cihazlarında - geçici elektromanyetik süreçlerin etkisini sınırlayan önlemler (örneğin, düşük frekanslı filtreler);
- 150 km'den uzun hatlara kurulu diferansiyel fazlı yüksek frekans korumasında - hattın kapasitif iletkenliğinden kaynaklanan akımları dengelemek için cihazlar.
İki veya daha fazla akım trafosunun akımlarının toplamı için yüksek hızlı korumaları açarken, 3.2.29'un gerekliliklerinin karşılanamaması durumunda, harici durumlarda korumaların aşırı çalışmasını önlemek için özel önlemlerin sağlanması tavsiye edilir. arızalar (örneğin, korumaların kabalaşması) veya korumayı güçlendirmek için hat devresine ayrı bir akım trafosu seti kurmak ...
Boyuna kapasitif kompanzasyon cihazları ile teçhiz edilmiş 330-500 kV hatlara kurulan korumalarda, bu cihazların etkisinden kaynaklanan dış hasarlarda korumanın aşırı çalışmasını engelleyecek tedbirler alınmalıdır. Örneğin, negatif dizi güç yönü röleleri veya etkinleştirme sinyali iletimi kullanılabilir. ¶ ×
Taramalı Atomik Kuvvet Mikroskobu Laboratuvar raporu şunları içermelidir:
Havai iletişim ağı desteklerinin raflarının seçimi
AC katener tasarımı ve hesaplanması
Mikroişlemci sistemlerinin geliştirilmesi Mikroişlemci sistemlerinin tasarım aşamaları
mcs51 ailesinin mikrodenetleyicileri